GB/T 27706-2011 PRC-APMP系统能量平衡及能量效率计算方法

　　ICS 85-010 Y 30

　　中 华 人 民 共 和 国 国 家 标 准

　　GB/T 27706—2011

　　PRC-APMP 系统能量平衡及能量效率

　　计算方法

　　Calculation method ofenergy equilibrium and energy efficiency of

　　PRC-APMP system

　　2011-12-30发布 2012-07-01实施

　　中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局中 国 国 家 标 准 化 管 理 委 员 会

　　

　　发

　　

　　布

　　GB/T 27706—2011

　　前 言

　　本标准按照 GB/T 1. 1—2009给出的规则起草 。

　　本标准由中国轻工业联合会提出 。

　　本标准由全国造纸工业标准化技术委员会(SAC/TC141)归 口 。

　　本标准起草单位 : 中国制浆造纸研究院 、大连工业大学 、湖南泰格林纸集团有限责任公司 。

　　本标准主要起草人 :刘秉钺 、陈曦 、张扬 、黎的非 。

　　Ⅰ

　　GB/T 27706—2011

　　PRC-APMP系统能量平衡及能量效率

　　计算方法

　　1 范围

　　本标准规定了 PRC-APMP系统能量平衡及能量效率的计算方法 。

　　本标准适用于制浆造纸企业 PRC-APMP系统或 APMP系统的能量平衡及能量效率测试与计算 。

　　2 规范性引用文件

　　下列文件对于本文件的应用是必不可少的 。凡是注 日期的引用文件 ,仅注 日期的版本适用于本文件 。凡是不注日期的引用文件 ,其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件 。

　　GB/T 27736—2011 制浆造纸企业生产过程的系统能量平衡计算方法通则

　　3 能量平衡方框图

　　3. 1 PRC-APMP系统能量平衡方框图见图 1。

　　图 1 PRC-APMP 系统能量平衡方框图

　　3. 2 体系边界 :从木片进入 PRC-APMP车间开始 ,至最后成浆为止 。

　　3. 3 图 1 中符号说明 :

　　Q1— 木片带入的热量 ;

　　Q2— 送入过热蒸汽带入的热量 ;

　　Q3— 清水带入的热量 ;

　　Q4— 加入药品带入的热量 ;

　　Q5— 磨浆产生的热量 ;

　　Q6— 浆料带出的热量 ;

　　Q7— 散热损失的热量 。

　　图 1 中符号的单位为 MJ。

　　1

　　GB/T 27706—2011

　　4 能量平衡计算公式说明(以生产 1 t绝干浆为基准)

　　4. 1 输入热量

　　4. 1. 1 木片(浆料)带入的热量 Q1 按式(1)计算 :

　　Q1 = (C水 ·m1. 1水 +C纤 ·m1. 1纤 ) · (t1 -t0 ) …………………………( 1 )

　　式中 :

　　C纤 — 纤维(木片)的比热容 ,MJ/(t· ℃) ;

　　C水 — 水的比热容 ,MJ/(t· ℃) ;

　　m1. 1纤 — 绝干纤维(木片)的量 ,t;

　　m1. 1水 — 纤维中含水的量 ,t;

　　t1 — 纤维(木片)的温度 , ℃ ;

　　t0 — 基准温度 ,0 ℃ 。

　　4. 1. 2 送入过热蒸汽带入的热量 Q2 按式(2)计算 :

　　Q2 =C汽 ·m2 · (tg -tb) + m2 · (i″-i′) +C水 ·m2 · (tb -tm ) ……………( 2 )

　　式中 :

　　C汽 — 通入过热蒸汽的比热容 ,MJ/(t· ℃) ;

　　tg — 通入过热蒸汽的温度 , ℃ ;

　　tb — 通入过热蒸汽在相应压力下的饱和温度 , ℃ ;

　　tm — 通入过热蒸汽在相应压力下的最终下降的温度 , ℃ ;

　　m2 — 通入的过热蒸汽的量 ,t;

　　i″ — 通入过热蒸汽在相应压力下饱和蒸汽的热焓值 ,MJ/t;

　　i′ — 通入过热蒸汽在相应压力下饱和水的热焓值 ,MJ/t。

　　4. 1. 3 洗涤水 、稀释水 、清水带入的热量 Q3 按式(3)计算 :

　　Q3 =C水 ·m3水 · (t3 -t0 ) …………………………( 3 )

　　式中 :

　　m3水 — 送入水的量 ,t;

　　t3 — 送入水的温度 , ℃ 。

　　4. 1. 4 加入药品带入的热量 Q4 按式(4)计算(药品自身的热值忽略不计) :

　　Q4 =C水 ·m4 · (t4 -t0 ) …………………………( 4 )

　　式中 :

　　m4— 药剂的用量 ,t;

　　t4 — 药剂送入的温度 , ℃ 。

　　4. 1. 5 磨浆产生的热量 Q5 按式(5)计算 :

　　Q5 = Dm/Gw …………………………( 5 )

　　式中 :

　　Dm — 盘磨机每小时转换的热能 ,kW · h;

　　Gw — 盘磨机的工作能力 ,t/h。

　　2

　　GB/T 27706—2011

　　4. 2 输出热量

　　4. 2. 1 浆料带出的热量 Q6 按式(6)计算 :

　　Q6 = (C水 ·m6水 +C纤 ·m6纤 ) · (t6 -t0 ) …………………………( 6 )

　　式中 :

　　m6纤 — 绝干纤维的量 ,t;

　　m6水 — 纤维中含水的量 ,t;

　　t6 — 浆料的温度 , ℃ 。

　　4. 2. 2 排水带走的热量 Q7 按式(7)计算 :

　　Q7 =C水 ·m7 · (t7 -t0 ) …………………………( 7 )

　　式中 :

　　m7— 排水的量 ,t;

　　t7 — 排水的温度 , ℃ 。

　　4. 2. 3 散热损失的热量 Q8 按式(8)或式(9)计算 :

　　Q8 =A ·Q入 …………………………( 8 )

　　式中 :

　　A — 散热损失占输入热量的百分比 ;

　　Q入 — 输入的热量 ,MJ;

　　Q出 — 输出的热量 ,MJ。

　　Q8 =Q入 -Q出 …………………………( 9 )

　　4. 3 电能计算(计算全系统的总用电负荷 P)

　　计算全系统的总用电负荷 P 见式(10) , 即 :

　　P = ∑ψ ·Ki ·Pi =ψ · (K1 ·P1 +K2 ·P2 + … … + Kn ·Pn) ………( 10 )

　　式中 :

　　Ki — 用电设备的需要系数 ;

　　ψ — 参差系数 ,一般取 ψ=0. 8~0. 9;

　　Pi — 用电设备的装机容量 ,kW 。

　　5 PRC-APMP 系统有关效率的计算

　　5. 1 PRC-APMP系统生产 1 t浆所需热能 Q(GJ/t浆)和蒸汽量 M (t/t浆)按式(11) 、式(12)计算 :

　　Q=Q2 …………………………( 11 )

　　M =m2 (附蒸汽参数) …………………………( 12 )

　　5. 2 PRC-APMP系统生产 1 t浆所消耗的电能 p (kW · h/t浆)按式(13)计算 :

　　p= 22. 5 P/G …………………………( 13 )

　　式中 :

　　P — 全系统的用电负荷 ,kW ;

　　22. 5— 每天工作的时间 ,h;

　　G —PRC-APMP系统的浆产量 ,t/d。

　　注 : PRC-APMP系统能量平衡及能量效率的具体计算实例参见附录 A。

　　3

　　GB/T 27706—2011

　　6 能量平衡表

　　PRC-APMP系统能量平衡表见表 1。

　　表 1 PRC-APMP 系统能量平衡表

　　序号

　　输入能量

　　输出能量

　　项 目

　　数量

　　MJ

　　项 目

　　数量

　　MJ

　　1

　　木片带入的热量 Q1

　　2

　　送入过热蒸汽带入的热量 Q2

　　3

　　清水带入的热量 Q3

　　4

　　加入药品带入的热量 Q4

　　5

　　磨浆产生的热量 Q5

　　6

　　浆料带出的热量 Q6

　　7

　　散热损失的热量 Q7

　　合计

　　合计

　　7 能量流向图

　　按照 GB/T 27736—2011中 5. 3. 5 的要求绘制 PRC-APMP系统能量平衡流向图 。

　　4

　　GB/T 27706—2011

　　附 录 A

　　(资料性附录)

　　PRC-APMP 系统能量平衡及能量效率计算实例

　　A. 1 能量平衡有关数据

　　A. 1. 1 水的比热容 4. 187MJ/(t· ℃) ,纤维(木片)的比热容 1. 465 MJ/(t· ℃) 。

　　A. 1. 2 生产吨 P-RCAPMP用绝干木片 1. 27 t,木片温度 25 ℃ ,干度 45% ; 日产量 330 t/d。

　　i″= 2 752. 8 MJ/t,i′= 639. 59MJ/t,C汽 = 1. 926MJ/(t· ℃) 。

　　A. 1. 3 加 热 蒸 汽 的 参 数 : 温 度 230 ℃ , 压 力 0. 5 MPa,查 0. 5 MPa饱 和 蒸 汽 表 得 : t= 151. 7 ℃ ,

　　A. 1. 4 1# 预蒸仓的反应温度为 80 ℃ ,散热损失为送出热量的 5% ;洗涤木片的用水量为 3. 5 t,水温50 ℃ ,单螺旋脱水机出料的干度为 35% ,温度为 60 ℃ 。

　　A. 1. 5 2# 预蒸仓的反应温度为 85 ℃ ,散热损失为送出热量的 5% ;木片挤压机出料的干度为 40% ,温度为 75 ℃ 。

　　A. 1. 6 反应仓的反应温度为 90 ℃ ,散热损失为送出热量的 5% 。

　　A. 1. 7 加入化学药品 H2 O2 80kg/t浆 ,浓度 300kg/m3 ,温度 25℃ ;NaOH 60kg/t浆 ,浓度50kg/m3 ,温度 25 ℃ 。

　　A. 1. 8 旋风分离 器 稀 释 浆 料 白 水 用 量 为 2. 2 t水/t浆 , 水 温 50 ℃ 。 浆 料 离 开 中 间 浆 池 的 温 度 为85 ℃;脱水压榨后浆料浓度 35% ,消潜池浆浓 4. 0% ,温度 75 ℃ 。

　　A(A).. 1(1).. 1(9)0 P(盘)磨-RCAPMP(机磨浆过)系(程),统(装)电(机)器(容)设(量)备(的)的(6)需要系数(4%转化为)(K(热),装机容(1kW)·量(h).见表 A(596M)J1。。

　　A. 2 能量平衡方框图

　　PRC-APMP系统能量平衡方框图见图 A. 1。

　　5

　　GB/T 27706—2011

　　图 A. 1 PRC-APMP 系统能量平衡方框图

　　图中符号说明 :

　　Q1. 1 — 木片带入的热量 ;

　　Q1. 2 — 送入 1# 预蒸仓的蒸汽带入的热量 ;

　　Q1. 3 — 1# 预蒸仓浆料带出的热量 ;

　　Q1. 4 — 散热损失的热量 ;

　　Q2. 1 — 木片洗涤水送入的热量 ;

　　6

　　GB/T 27706—2011

　　Q2. 2 — 单螺旋脱水机出料带出的热量 ;

　　Q2. 3 — 单螺旋脱水机排水带出的热量 ;

　　Q2. 4 — 沉渣及散热损失热量 ;

　　Q3. 1 — 蒸汽送入 2# 预蒸仓的热量 ;

　　Q3. 2 — 木片挤压机出料带走的热量 ;

　　Q3. 3 — 排水带走的热量 ;

　　Q3. 4 — 散热损失的热量 ;

　　Q4. 1 — 反应仓加入药品带入的热量 ;

　　Q4. 2 — 蒸汽送入反应仓的热量 ;

　　Q4. 3 — 反应仓送料带出的热量 ;

　　Q4. 4 — 反应仓散热损失热量 ;

　　Q5. 1 — 1# 盘磨机磨浆产生的热量 ;

　　Q5. 2 — 1# 盘磨机稀释白水带入的热量 ;

　　Q5. 3 — 中间浆池送往脱水压榨机出浆带走的热量 ;

　　Q5. 4 — 1# 旋风分离器分离出蒸汽的热量 ;

　　Q6. 1 — 脱水压榨机进浆带入的热量 ;

　　Q6. 2 — 脱水压榨机排水带走的热量 ;

　　Q7. 1 — 2# 盘磨机磨浆产生的热量 ;

　　Q7. 2 — 2# 旋风分离器稀释白水带入的热量 ;

　　Q7. 3 — 消潜池送浆带走的热量 ;

　　Q7. 4 — 2# 旋风分离器分离出蒸汽的热量 ;

　　Q8. 1 — 补加清水带入的热量 ;

　　Q8. 2 — 加热白水池的蒸汽带入的热量 ;

　　Q9. 1 — 散热损失的热量 。

　　图中符号的单位为 MJ。

　　A. 3 能量平衡计算(以生产 1 tPRC-APMP绝干浆为基准 ,基准温度为 0 ℃ )

　　生蒸汽送入系统带入的水量和生产过程蒸发损失的水量均忽略不计 ,在生产流程中药品在 1# 反应仓 、2# 反应仓和中间浆池分三次加入 ;为简化起见 ,药品按在反应仓一次加入计 ,在反应仓前的木片(或浆料)均按照加入的木片计(1. 27t) ,在反应仓后的浆料均按照最后的成浆计(1. 0 t) 。

　　A. 3. 1 1# 预蒸仓能量平衡计算

　　A. 3. 1. 1 木片带入的热量 Q1. 1

　　m1. 1水 = 1. 27÷45%-1. 27= 1. 5522(t)

　　= 208. 990 (MJ)

　　= 668. 769(MJ)

　　Q1. 1=(C水 ·m1. 1水 +C纤 ·m1. 1纤 ) · (t1. 1 -t0 ) = (4. 187× 1. 552 2+1. 465× 1. 27) × (25-0)

　　A. 3. 1. 2 1# 预蒸仓浆料带出的热量 Q1. 3

　　m1. 3 水 =m1. 1 水 = 1. 5522(t)

　　Q1. 3=(C水 ·m1. 3水 +C纤 ·m1. 3纤 ) · (t1. 3 -t0 ) = (4. 187× 1. 5522+1. 465× 1. 27) × (80-0)

　　7

　　GB/T 27706—2011

　　A. 3. 1. 3 1# 预蒸仓散热损失的热量 Q1. 4

　　Q1. 4=5%Q1. 3 = 668. 769× 0. 05= 33. 438 (MJ)

　　A. 3. 1. 4 送入 1# 预蒸仓蒸汽的热量 Q1. 2

　　Q1. 2=Q1. 3 +Q1. 4 -Q1. 1 = 668. 769+33. 438-208. 990= 493. 217 (MJ)

　　A. 3. 2 木片洗涤和单螺旋脱水机能量平衡计算

　　A. 3. 2. 2 洗涤水带入的热量 Q2. 1

　　A. 3. 2. 1 1# 预蒸仓浆料带出的热量 Q1. 3 = 668. 769 (MJ)

　　A. 3. 2(Q)2.3(1)=单(C水)螺·脱2.1水·机(t2出.1 料(-)的(4). 热量 Q(187×3)2.. 25× (50-0)= 732. 725 (MJ)

　　Q2(m2)..2(2)C(1)纤.27m(÷)2(3)2(5)C(-1)水. 272.2(2)水.3)58t2(2(t))-t0 ) = (1. 465× 1. 27+4. 187× 2. 358 6) × (60- 0)

　　A. 3. 2. 4= 单螺(704). )排水带走的热量 Q2. 3

　　A. 3. 2. 5 沉渣及散热损失热量 Q2. 4

　　Q2(m2)..3(3)水(m)1·.3m(水)3水(m)2·.1水(t2(-)3m-2.t(2)0水) 4(1).. 187(552)2(+)36.9(5)3-63(60(58)-6)2=.66(9)7(3)6666(t)) (MJ)

　　Q2. 4=Q1. 3 +Q2. 1 -Q2. 2 -Q2. 3 = 668. 769+732. 725-704. 160-676. 686= 20. 648 (MJ)

　　A. 3. 3 2# 预蒸仓和木片挤压机能量平衡计算

　　A(A).. 3(3).. 3(3).. 2 木片挤压机出料带走的热量 Q(1 单螺旋脱水机出料带出的热量)3Q22. 2 = 704. 160 (MJ)

　　Q3(m3)..2(2)C(1)纤.27m(÷)3(4)2(0)C(-1)水. 273.2(1)水.9)05(()2 -t0 ) = (1. 27× 1. 465+4. 187× 1. 905) × (75- 0)

　　A. 3. 3. 3= 散热(737). )量 Q3. 4

　　A. 3. 3(Q)3.4(4)= 排水带(5%Q)3.2的热(737). 量(75)Q(9×)330. 05= 36. 888 (MJ)

　　m3. 3水 =m2·.2水 -m3·.2水 = 2. 358 6-1. 905= 0. 453 6 (t)

　　A. 3. 3(Q)3.5(3)=蒸(C)水汽 入3.3的(水)热(量(t)3. 3Q31(-t)0 ) = 4. 187× 0. 453 6× (75-0)= 142. 442 (MJ)

　　Q3. 1=Q3. 2 +Q3. 3 +Q3. 4 -Q2. 2 = 737. 759+142. 442+36. 888-704. 160= 212. 929 (MJ)

　　A. 3. 4 反应仓能量平衡计算

　　A. 3. 4. 2 加入药品带入的热量 Q4. 1

　　A. 3. 4. 1 木片挤压机出料带走的热量 Q3. 2 = 737. 759 (MJ)

　　A. 3. 4(4)..应(÷)送(0)4+1料6带(0)(1(5)1)量.417(1. 466 7× (25-0)= 153. 523 (MJ)

　　= 1438. 007 (MJ)

　　Q4(m4)..3(3)C(m)纤(3). 2水43纤(m)4.+1水1·(.)m(90)4(5)3水(+)1). 46(t(6)4.3(7)=- t(3)0.)31(1(7). )× 1. 465+4. 187× 3. 371 7) × (90- 0)

　　8

　　GB/T 27706—2011

　　A. 3. 4. 4 反应仓散热损失热量 Q4. 4

　　Q4. 4=5%Q4. 3 = 1438. 007× 0. 05= 71. 900 (MJ)

　　A. 3. 4. 5 蒸汽送入的热量 Q4. 2

　　Q4. 2=Q4. 3 +Q4. 4 -Q3. 2 -Q4. 1 = 1439. 007+71. 900-737. 759-153. 523= 618. 625 (MJ)折合低压蒸汽(230 ℃ ,0. 5 MPa)的量 m4. 2 (提供热量至 90 ℃) :

　　m4. 2=Q4. 2/[C汽 (t230 -t152) +(i″-i′) +C水 (t152 -t90)]

　　= 618. 625÷[1. 926× (230-152) +(2 752-639. 59) +4. 187×(152-90)] =0. 245 3 (t)

　　A. 3. 5 1# 盘磨机、1# 旋风分离器和中间浆池能量平衡计算

　　A. 3. 5. 1 反应仓送料带出的热量 Q4. 3 = 1438. 007 (MJ)

　　A. 3. 5. 2 1# 盘磨机磨浆产生的热量 Q5. 1

　　已知盘磨机的装机容量为 15 000 kW ,在磨浆过程中假设有 64%转化为热能 。盘磨机的工作能力 : 330÷22. 5= 14. 666 7 t/h

　　盘磨机每小时转换的热能 :15000×64%= 9 600 kW · h×3. 596MJ/kW · h= 34 521. 6 (MJ)

　　折算为每吨浆产生的热量 :34 521. 6÷14. 666 7= 2 353. 740 (MJ) Q5. 1 = 2 353. 740 (MJ)

　　A. 3. 5. 3 稀释白水带入的热量 Q5. 2

　　Q5. 2=C水 ·m5. 2水 · (t5. 2 -t0 ) =4. 187× 2. 2× (50-0) =460. 570 (MJ)

　　A. 3. 5. 4 中间浆池送往脱水压榨机出浆带走的热量 Q5. 3 m5. 3水 =m4. 3水 +m5. 2水 = 3. 371 7+2. 2= 5. 571 7 (t)

　　Q5. 3=(C纤 ·m5. 3纤 +C水 ·m5. 3水 ) · (t5. 3 -t0 ) = (1. 0× 1. 465+4. 187× 5. 571 7) × (85-0) = 2 107. 465 (MJ)

　　A. 3. 5. 5 1# 旋风分离器分离出蒸汽的热量 Q5. 4

　　Q5. 4=Q4. 3 +Q5. 1 +Q5. 2 -Q5. 3 = 1438. 007+2 353. 740+460. 570-2 107. 465= 2 144. 852 (MJ)

　　A. 3. 6 脱水压榨机能量平衡计算

　　A. 3. 6. 1 中间浆池送往脱水压榨机出浆带走的热量 Q5. 3 = 2 107. 465 (MJ)

　　A. 3. 6. 2 脱水压榨机送浆所带热量 Q6. 1 m6. 1水 = 1÷35%-1= 1. 857 1 (t)

　　Q6. 1=(C纤 ·m6. 1纤 +C水 ·m6. 1水 ) · (t6. 1 -t0 ) = (1. 0× 1. 465+4. 187× 1. 857 1) × (85-0) = 785. 458 (MJ)

　　A. 3. 6. 3 脱水压榨机排水带走的热量 Q6. 2

　　m6. 2 =m5. 3水 -m6. 1水 = 5. 571 7-1. 857 1= 3. 714 6 (t)

　　Q6. 2=C水 ·m6. 2水 · (t6. 2 -t0 ) =4. 187× 3. 714 6× (85-0)= 1 322. 008 (MJ)

　　A. 3. 7 2# 盘磨机、2# 旋风分离器和消潜池能量计算

　　A. 3. 7. 1 脱水压榨机送料带入的热量 Q6. 1 = 785. 458 (MJ)

　　9

　　GB/T 27706—2011

　　A. 3. 7. 2 2# 盘磨机磨浆产生的热量 Q7. 1 =Q5. 1 = 2 353. 740 (MJ)

　　A. 3. 7. 3 消潜池送浆带走的热量 Q7. 3 m7. 3水 = 1. 0÷4%-1= 24. 0 (t)

　　Q7. 3=(C纤 ·m7. 3纤 +C水 ·m7. 3水 ) · (t7. 3 -t0 ) = (1. 0× 1. 465+4. 187× 24. 0) × (75-0)

　　= 7 646. 475 (MJ)

　　A. 3. 7. 4 2# 旋风分离器稀释白水带入的热量 Q7. 2

　　m7. 2 =m7. 3水 -m6. 1水 = 24. 0-1. 857 1= 22. 142 9 (t)

　　Q7. 2=C水 ·m7. 2水 · (t7. 2 -t0 ) =4. 187× 22. 142 9× (50-0)=4 635. 616 (MJ)

　　A. 3. 7. 5 2# 旋风分离器分离出蒸汽的热量 Q7. 4

　　Q7. 4=Q6. 1 +Q7. 1 +Q7. 2 -Q7. 3 = 785. 458+2 353. 740+4 635. 616-7 646. 475= 128. 339 (MJ)

　　A. 3. 8 白水池能量平衡计算

　　A. 3. 8. 1 单螺旋脱水机排水带走的热量 Q2. 3 = 676. 686 (MJ)

　　A. 3. 8. 2 木片挤压机排水送入的热量 Q3. 3 = 142. 442 (MJ)

　　A. 3. 8. 3 脱水压榨机排水送入的热量 Q6. 2 = 1 322. 008 (MJ)

　　A. 3. 8. 4 送洗涤木片洗涤水带走的热量 Q2. 1 = 732. 725 (MJ)

　　A. 3. 8. 5 送 1# 旋风分离器稀释浆料用白水带走的热量 Q5. 2 =460. 570 (MJ)

　　A. 3. 8. 6 送 2# 旋风分离器稀释浆料用白水带走的热量 Q7. 2 =4 635. 616 (MJ)

　　A. 3. 8. 7 补加清水带入的热量 Q8. 1

　　m8. 1=(m2. 1水 +m5. 2水 +m7. 2水 ) -(m2. 3水 +m3. 3水 +m6. 2水 )

　　= (3. 5+2. 2+22. 145 9) -(2. 693 9+0. 453 6+3. 714 6)= 20. 980 8 (t)

　　Q8. 1=C水 ·m8. 1 · (t8. 1 -t0 ) =4. 187× 20. 980 8× (25-0)= 2 196. 165 (MJ)

　　A. 3. 8. 8 加热白水池蒸汽需求量 Q8. 2

　　Q8. 2=(Q2. 1 +Q5. 2 +Q7. 2 ) -(Q2. 3 +Q3. 3 +Q6. 2 +Q8. 1 )

　　= (732. 725+460. 570+4 635. 616) -(676. 686+142. 442+1 322. 008+2 196. 165)

　　= 5 828. 911-4337. 301= 1491. 610 (MJ)

　　A. 3. 9 分汽缸能量平衡计算

　　A. 3. 9. 1 送到 1# 预蒸仓的蒸汽所带的热量 Q1. 2 =493. 217 (MJ)

　　A. 3. 9. 2 送到 2# 预蒸仓的蒸汽所带的热量 Q3. 1 = 212. 929 (MJ)

　　A. 3. 9. 3 1# 旋风分离器送入的蒸汽所带的热量 Q5. 4 = 2 144. 852 (MJ)

　　A. 3. 9. 4 2# 旋风分离器送入的蒸汽所带的热量 Q7. 4 = 128. 339 (MJ)

　　A. 3. 9. 5 送到白水池加热白水的蒸汽所带的热量 Q8. 2 = 1491. 610 (MJ)

　　A. 3. 9. 6 散热损失的热量 Q9. 1

　　Q9. 1=(Q5. 4 +Q7. 4 ) -(Q1. 2 +Q3. 1 +Q8. 2 )

　　= (2 144. 852+128. 339) -(493. 217+212. 929+1491. 610)

　　= 75. 435 (MJ)

　　A. 3. 10 各部消耗电能计算

　　按式(10)计算出各用电设备的用电负荷 ,见表 A. 1(计算中 Ψ 取 0. 85) 。

　　10

　　GB/T 27706—2011

　　表 A. 1 PRC-APMP 系统各用电设备的装机容量(P) 、需要系数(K)及用电负荷(p)

　　序号

　　电机编号及名称

　　装机容量(P) kW

　　需要系数(K)

　　用电负荷(p) kW

　　1

　　1# 链条输送机

　　22

　　0. 65

　　14. 3

　　2

　　2# 链条输送机

　　18. 5

　　0. 65

　　12. 025

　　3

　　3# 链条输送机

　　7. 5

　　0. 65

　　4. 875

　　4

　　1103剥皮鼓

　　37

　　0. 70

　　25. 9

　　5

　　1106辊式输送机

　　11

　　0. 50

　　5. 5

　　6

　　1# 皮带输送机

　　7. 5

　　0. 65

　　4. 875

　　7

　　2# 皮带输送机

　　4

　　0. 65