GB/T 27705-2011 BCTMP系统能量平衡及能量效率计算方法

　　ICS 85-010 Y 30

　　中 华 人 民 共 和 国 国 家 标 准

　　GB/T 27705—2011

　　BCTMP 系统能量平衡及

　　能量效率计算方法

　　Calculation method ofenergy equilibrium

　　and energy efficiencyin BCTMP system

　　2011-12-30发布 2012-07-01实施

　　中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局中 国 国 家 标 准 化 管 理 委 员 会

　　

　　发

　　

　　布

　　GB/T 27705—2011

　　前 言

　　本标准按照 GB/T 1. 1—2009给出的规则起草 。

　　本标准由中国轻工业联合会提出 。

　　本标准由全国造纸工业标准化技术委员会(SAC/TC141)归 口 。

　　本标准起草单位 : 中国制浆造纸研究院 、大连工业大学 、广州造纸股份有限公司 。

　　本标准主要起草人 :刘秉钺 、陈曦 、张扬 、黎的非 。

　　Ⅰ

　　GB/T 27705—2011

　　BCTMP系统能量平衡及

　　能量效率计算方法

　　1 范围

　　本标准规定了漂白化学热磨机械浆(以下称为 BCTMP)系统能量平衡及能量效率的计算方法 。

　　本标准适用于制浆造纸企业 BCTMP系统的能量平衡及能量效率测试与计算 。

　　2 规范性引用文件

　　下列文件对于本文件的应用是必不可少的 。凡是注 日期的引用文件 ,仅注 日期的版本适用于本文件 。凡是不注日期的引用文件 ,其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件 。

　　GB/T 27736—2011 制浆造纸企业生产过程的系统能量平衡计算方法通则

　　3 能量平衡方框图

　　3. 1 BCTMP系统能量平衡方框图见图 1。

　　图 1 BCTMP 系统能量平衡方框图

　　3. 2 体系边界 :从木片进入 BCTMP车间开始 ,至制成漂白浆后送去抄纸工段为止 。

　　3. 3 图 1 中符号说明 :

　　Q1— 纤维原料(浆料)带入的热量 ;

　　Q2— 送入过热蒸汽带入的热量 ;

　　Q3— 清水带入的热量 ;

　　Q4— 加入药品带入的热量 ;

　　Q5— 磨浆产生的热量 ;

　　Q6— 浆料带出的热量 ;

　　Q7— 排水带走的热量 ;

　　1

　　GB/T 27705—2011

　　Q8— 散热损失的热量 。

　　图 1 中符号的单位为 MJ。

　　4 能量平衡计算公式说明(以生产 1 t绝干浆为基准)

　　4. 1 输入热量

　　4. 1. 1 纤维原料(浆料)带入的热量 Q1 按式(1)计算 :

　　Q1 = (C水 ·m1水 +C纤 ·m1纤 ) · (t1 -t0 ) …………………………( 1 )

　　式中 :

　　C纤 — 纤维原料(浆料)的比热容 ,MJ/(t· ℃) ;

　　C水 — 水的比热容 ,MJ/(t· ℃) ;

　　m1纤 — 绝干纤维的量 ,t;

　　m1水 — 纤维中含水的量 ,t;

　　t1 — 纤维原料(浆料)的温度 , ℃ ;

　　t0 — 基准温度 ,0 ℃ 。

　　4. 1. 2 送入过热蒸汽带入的热量 Q2 按式(2)计算 :

　　Q2 =C汽 ·m2 · (tg -tb ) + m2 ·γb +C水 ·m2 · (tb -tm ) …………………( 2 )

　　式中 :

　　C汽 — 通入过热蒸汽的比热容 ,MJ/(t· ℃) ;

　　tg — 通入过热蒸汽的温度 , ℃ ;

　　tb — 通入过热蒸汽在相应压力下的饱和温度 , ℃ ;

　　tm — 通入过热蒸汽在相应压力下的最终下降的温度 , ℃ ;

　　m2 — 通入的过热蒸汽的量 ,t;

　　γb — 通入过热蒸汽在相应压力下的汽化显热,MJ/t。

　　4. 1. 3 洗涤水 、稀释水 、清水带入的热量 Q3 按式(3)计算 :

　　Q3 =C水 ·m3水 · (t3 -t0 ) …………………………( 3 )

　　式中 :

　　m3水 — 送入水的量 ,t;

　　t3 — 送入水的温度 , ℃ 。

　　4. 1. 4 加入药品带入的热量 Q4 按式(4)计算(药品自身的热值忽略不计) :

　　Q4 =C水 ·m4 · (t4 -t0 ) …………………………( 4 )

　　式中 :

　　m4— 药剂的用量 ,t;

　　t4 — 药剂送入的温度 , ℃ 。

　　4. 1. 5 磨浆产生的热量 Q5 按式(5)计算 :

　　Q5 = Dm/Gw …………………………( 5 )

　　式中 :

　　Dm — 盘磨机每小时转换的热能 ,kW · h;

　　Gw — 盘磨机的工作能力 ,t/h。

　　4. 2 输出热量

　　4. 2. 1 浆料带出的热量 Q6 按式(6)计算 :

　　2

　　GB/T 27705—2011

　　式中 :

　　m6纤 — 绝干纤维的量 ,t;

　　m6水 — 纤维中含水的量 ,t;

　　t6 — 浆料的温度 , ℃ 。

　　4. 2. 2 排水带走的热量 Q7 按式(7)计算 :

　　Q6 = (C水 ·m6水 +C纤 ·m6纤 ) · (t6 -t0 ) …………………………( 6 )

　　Q7 =C水 ·m7 · (t7 -t0 ) …………………………( 7 )

　　式中 :

　　m7— 排水的量 ,t;

　　t7 — 排水的温度 , ℃ 。

　　4. 2. 3 散热损失的热量 Q8 按式(8)或式(9)计算 :

　　或 Q8 =Q入 -Q出 ( 9 )

　　Q8 =A ·Q入 …… …… …… …… …… …… …… …… …… …… ( 8 )

　　式中 :

　　A — 散热损失的热量所占的百分比 ;

　　Q入 — 输入的热量 ,MJ;

　　Q出 — 输出的热量 ,MJ。

　　4. 3 电能计算 (计算全系统的总用电负荷 P)

　　计算全系统的总用电负荷 P 见式(10) , 即 :

　　P = ∑ψ ·Ki ·Pi =ψ · (K1 ·P1 +K2 ·P2 + … + Kn ·Pn) ………………( 10 )

　　式中 :

　　Ki(—)— 用电设备的需要系数 ;

　　ψ— 参差系数 ,一般取 ψ=0. 8~0. 9;

　　Pi— 用电设备的装机容量 ,kW 。

　　5 BCTMP 系统有关效率的计算

　　5. 1 BCTMP系统生产 1 t浆(绝 干) 所 需 热 能 Q(GJ/t浆) 和 蒸 汽 量 M(t/t浆) , 按 式(11) 和 式(12)计算 :

　　M =m2 (附蒸汽参数) ( 12 )

　　Q=Q2 …… …… …… …… …… …… …… …… …… …… ( 11 )

　　5. 2 BCTMP系统生产 1 t浆所消耗的电能 p(kW · h/t浆)按式(13)计算 :

　　p= 22. 5 ·P/G …………………………( 13 )

　　式中 :

　　P — 全系统的用电负荷 ,kW ;

　　22. 5— 每天工作的时间 ,h;

　　G —BCTMP系统的浆产量 ,t/d。

　　注 : BCTMP系统能量平衡及能量效率的具体计算实例参见附录 A。

　　6 能量平衡表

　　BCTMP系统能量平衡表见表 1。

　　3

　　GB/T 27705—2011

　　表 1 BCTMP 系统能量平衡表

　　序号

　　输入能量

　　输出能量

　　项 目

　　数量MJ

　　项 目

　　数量MJ

　　1

　　纤维原料(浆料)带入的热量 Q1

　　2

　　送入过热蒸汽带入的热量 Q2

　　3

　　清水带入的热量 Q3

　　4

　　加入药品带入的热量 Q4

　　5

　　磨浆产生的热量 Q5

　　6

　　浆料带出的热量 Q6

　　7

　　排水带走的热量 Q7

　　8

　　散热损失的热量 Q8

　　合计

　　合计

　　7 能量流向图

　　按照 GB/T 27736—2011中 5. 3. 5 的要求绘制 BCTMP系统能量平衡流向图 。

　　4

　　GB/T 27705—2011

　　附 录 A

　　(资料性附录)

　　BCTMP 系统能量平衡及能量效率计算实例

　　A. 1 能量平衡有关数据

　　A. 1. 1 水 的 比 热 容 4. 187 MJ/(t · ℃) , 纤 维(木 片) 的 比 热 容 1. 47 MJ/(t · ℃) , 蒸 汽 的 比 热 容 为1. 926MJ/(t· ℃) 。

　　A. 1. 2 生产 1 tBCTMP用绝干木片 1. 14 t,木片温度 25 ℃ ,干度 70% ; 日产浆量 150 t/d。

　　A. 1. 3 加热的低压过热蒸汽的参数 :压力 0. 25 MPa,温度 180 ℃ ,查 0. 25 MPa饱和蒸汽表 ,得 :t=

　　130 ℃ ,130 ℃的汽化热 γ130为 2 185. 4 MJ/t。漂白时蒸汽用量为 0. 1 t。

　　A. 1. 4 木片洗涤仓 :洗涤损失原料的比例为 5% ,洗涤后送出木片的干度为 45% ,温度 95 ℃;洗涤木片的用水量为 3. 5 t,水温 85 ℃;排出的洗涤水的温度为 75 ℃ 。

　　A. 1. 5 木片洗涤水池 :送去废水处理车间的废水量为 8. 3 t,温度 85℃;由多盘滤液槽送来的滤液温度为 60 ℃ 。

　　A. 1. 6 木片反应仓 :加入的药液量为 0. 6% , 药 液 浓 度 为 8. 8% , 药 液 温 度 为 25 ℃;反 应 后 出 浆 干 度35% ,温度 120 ℃ 。

　　A. 1. 7 磨浆机 :磨浆浓度为 35% ,一段出浆温度为 130 ℃ ,二段出浆温度为 98 ℃;散热损失占磨浆产热的 5% 。盘磨机磨浆过程 ,装机容量的 65%转化为热能 ,1 kW · h= 3. 596MJ。

　　A. 1. 8 中间浆池 : 出浆干度为 4% ,温度为 77 ℃;加入的滤液温度为 60 ℃;螺旋压榨排出的滤液温度为 77 ℃ 。

　　A. 1. 9 消潜池 : 出浆干度为 4% ,温度为 90 ℃;加入的滤液温度为 60 ℃ 。

　　A. 1. 10 筛选 、多盘过滤机 :过滤后的出浆浓度为 30% ,温度为 70 ℃;筛渣占绝干纤维量的 5% ,筛渣浓度 2% ,温度为 70 ℃;筛选的出浆浓度为 3% ,过滤后带出滤液温度为 70 ℃ 。

　　A. 1. 11 漂白化学药品:双氧水用量为 4. 4% , 浓度为 27. 5% , 温度 25 ℃;烧碱用量为 2. 9% , 浓度为30% ,温度 25 ℃;水玻璃用量为 3. 5% ,浓度为 30% ,温度 25 ℃ ;EDTA用量为 0. 15% ,浓度为 5% ,温度 25 ℃ 。漂白后出浆温度为 80 ℃;漂白后纤维损失占 3% 。

　　A. 1. 12 多盘滤液槽 :补加的清水温度为 20 ℃ 。

　　A. 1. 13 BCTMP系统电器设备的需要系数(K)和装机容量(P)见表 A. 1。

　　A. 2 能量平衡方框图

　　BCTMP系统能量平衡方框图见图 A. 1。

　　5

　　GB/T 27705—2011

　　图 A. 1 BCTMP 系统能量平衡方框图

　　图中符号说明 :

　　Q1. 1— 木片带入的热量 ;

　　Q1. 2— 压榨后的木片带出的热量 ;

　　Q1. 3— 由洗涤木片水池送来的洗涤水带入的热量 ;

　　Q1. 4— 洗涤木片后排水带出的热量 ;

　　Q1. 5— 回收蒸汽带入的热量 ;

　　6

　　GB/T 27705—2011

　　Q2. 1— 送废水处理车间排水带出的热量 ;

　　Q2. 2— 由多盘滤液槽送来的滤液带入的热量 ;

　　Q2. 3— 回收蒸汽带入的热量 ;

　　Q3. 1— 加入的药液带入的热量 ;

　　Q3. 2— 木片预热后送去磨浆的木片带出的热量 ;

　　Q3. 3— 回收蒸汽带入的热量 ;

　　Q4. 1— 由一段磨浆产生的回收蒸汽送入的热量 ;

　　Q5. 1— 磨后浆料带出的热量 ;

　　Q5. 2— 盘磨机磨浆产生的热量 ;

　　Q5. 3— 散热损失的热量 ;

　　Q5. 4— 送入中间浆池的回收蒸汽带出的热量 ;

　　Q6. 1— 送去螺旋压榨机的浆料带出的热量 ;

　　Q6. 2— 由筛选系统送来的粗渣带入的热量 ;

　　Q6. 3— 由多盘滤液槽送来的滤液带入的热量 ;

　　Q6. 4— 散热损失的热量 ;

　　Q7. 1— 2段盘磨机磨浆产生的热量 ;

　　Q7. 2— 磨浆后浆料带走的热量 ;

　　Q7. 3— 散热损失的热量 ;

　　Q7. 4— 压榨后排出的水分带出的热量 ;

　　Q7. 5— 磨浆产生的回收蒸汽带出的热量 ;

　　Q8. 1— 消潜后送出的浆料带出的热量 ;

　　Q8. 2— 由多盘滤液槽送来的滤液带入的热量 ;

　　Q8. 3— 散热损失的热量 ;

　　Q9. 1— 压榨后送出的浆料带出的热量 ;

　　Q9. 2— 由多盘滤液槽送来的滤液带入的热量 ;

　　Q9. 3— 经过多盘过滤机滤出的滤液带出的热量 ;

　　Q9. 4— 散热损失的热量 ;

　　Q10. 1— 通入的低压过热蒸汽带入的热量 ;

　　Q10. 2— 化学药品带入的热量 ;

　　Q10. 3— 漂白后的浆料带出的热量 ;

　　Q10. 4— 散热损失的热量 ;

　　Q11. 1— 补加的清水带入的热量 ;

　　Q11. 2— 散热损失的热量 ;

　　图中符号的单位为 MJ。

　　A. 3 能量平衡计算(以生产 1 t绝干浆为基准 ,基准温度为 0 ℃ )

　　A. 3. 1 木片洗涤仓、木片压榨滤水机能量平衡计算

　　A. 3. 1. 1 木片带入的热量 Q1. 1

　　Q1. 1=(C水 ·m1. 1水 +C纤 ·m1. 1纤 )(t1. 1 -t0 )

　　7

　　= (4. 187× 0. 49+1. 47× 1. 14) × (25-0)= 93. 04(MJ)

　　木片带入的水分 m1. 1水 = 1. 14÷70%-1. 14=0. 49(t)

　　GB/T 27705—2011

　　A. 3. 1. 2 压榨后木片带出的热量 Q1. 2

　　压榨后绝干纤维量 m1. 2纤 = 1. 14×(1-5%)= 1. 083(t)

　　压榨后木片携带的水分 m1. 2水 = 1. 083÷45%-1. 083= 1. 32(t)

　　= (4. 187× 1. 32+1. 47× 1. 083) × (95-0)= 677. 75(MJ)

　　Q1. 2=(C水 ·m1. 2水 +C纤 ·m1. 2纤 ) (t1. 2 -t0 )

　　A. 3. 1. 3 由木片洗涤水池送来的水带入的热量 Q1. 3

　　=4. 187× 3. 5× (85-0)= 1 245. 63(MJ)

　　Q1. 3=C水 ·m1. 3 · (t1. 3 -t0 )

　　A. 3. 1. 4 洗后的洗涤水带出的热量 Q1. 4

　　m1. 4水 =m1. 1水 +m1. 3 -m1. 2水 =0. 49+3. 5-1. 32= 2. 67(t)

　　= [4. 187× 2. 67+1. 47× (1. 14×5%)] × (75-0)= 844. 73(MJ)

　　Q1. 4=(C水 ·m1. 4水 +C纤 ·m1. 4纤 ) · (t1. 4 -t0 )

　　A. 3. 1. 5 回收蒸汽带入的热量 Q1. 5

　　= (677. 75+844. 73) -(93. 04+1 245. 63)= 183. 81(MJ)

　　Q1. 5=(Q1. 2 +Q1. 4 ) -(Q1. 1 + Q1. 3 )

　　A. 3. 2 木片洗涤水池能量平衡计算

　　A. 3. 2. 1 送去洗木片的洗涤水带出的热量 Q1. 3 = 1 245. 63(MJ)

　　A. 3. 2. 3 送去废水处理车间的水带出的热量 Q2. 1

　　A. 3. 2. 2 洗后送回来的洗涤水带入的热量 Q1. 4 = 844. 73(MJ)

　　= (4. 187× 8. 3+1. 47× 1. 14×5%) × (85-0)= 2 961. 05(MJ)

　　Q2. 1=(C水 ·m2. 2水 +C纤 ·m2. 2纤 ) · (t2. 2 -t0 )

　　A. 3. 2. 4 由多盘滤液槽送来的滤液带入的热量 Q2. 2

　　m2. 2=m2. 1水 +m1. 3 -m1. 4水 = 8. 3+3. 5-2. 67= 9. 13(t)

　　=4. 187× 9. 13× (60-0)= 2 293. 64(MJ)

　　Q2. 2=C水 ·m2. 2 · (t2. 2 -t0 )

　　A. 3. 2. 5 回收蒸汽带入的热量 Q2. 3

　　= (1 245. 63+2 961. 05) -(844. 73+2293. 64)= 1068. 31(MJ)

　　Q2. 3=(Q1. 3 +Q2. 1 ) -(Q1. 4 +Q2. 2 )

　　A. 3. 3 木片反应仓、木片预热器能量平衡计算

　　A. 3. 3. 1 由木片洗涤送来的压缩木片带入的热量 Q1. 2 = 677. 75(MJ)

　　=4. 187× (1× 0. 6%÷8. 8%) × (25-0)= 7. 14(MJ)

　　A. 3. 3. 2 加入的药液带入的热量 Q3. 1 Q3. 1=C水 ·m3. 1 · (t3. 1 -t0 )

　　A. 3. 3. 3 木片预热后送去磨浆的木片带出的热量 Q3. 2 m3. 2水 = 1. 083÷35%-1. 083= 2. 011(t)

　　= (4. 187× 2. 011+1. 47× 1. 083) × (120-0)= 1 201. 59(MJ)

　　Q3. 2=(C水 ·m3. 2水 +C纤 ·m3. 2纤 ) · (t3. 2 -t0 )

　　A. 3. 3. 4 回收蒸汽带入的热量 Q3. 3

　　= 1 201. 59-(677. 75+7. 14)= 516. 70(MJ)

　　Q3. 3=Q3. 2 -(Q1. 2 +Q3. 1 )

　　8

　　GB/T 27705—2011

　　A. 3. 4 热回收系统能量平衡计算

　　A. 3. 4. 1 送去木片洗涤仓的回收蒸汽带走的热量 Q1. 5 = 183. 81(MJ)

　　... ... ... 一去去 的(池)、量3=Q(1)33(0).51(3)6(1)(70(MJ)()MJ)

　　Q4. 1=Q1. 5 +Q2. 3 +Q3. 3

　　= 183. 81+1068. 31+516. 7= 1 768. 82(MJ)

　　A. 3. 5 一段压力盘磨机、压力分离器能量平衡计算

　　A. 3. 5. 2 磨后浆料带出的热量 Q5. 1

　　A. 3. 5. 1 预热木片送来的热量 Q3. 2 = 1 201. 59(MJ)

　　Q5. 1=(C水 ·m5. 1水 +C纤 ·m5. 1纤 ) · (t5. 1 -t0 )

　　m5. 1水 = 1. 083÷35%-1. 083= 2. 011(t)

　　= (4. 187× 2. 011+1. 47× 1. 083) × (130-0)= 1 301. 72(MJ)

　　A. 3. 5. 3 盘磨机磨浆产生的热量 Q5. 2

　　已知盘磨机的装机容量为 10 000 kW · h,在磨浆过程中假设有 65%转化为热能 。

　　A(A).. 3(3).. 5回(2):Q35(0)641(k)1(4)·.83)(MJ(374))(MJ)

　　A. 3. 5. 6Q送5.3中间(5%)·浆池(Q)5.2回(5)收(%)蒸(×3)汽(5)带(04).出(3)量(75).Q(2)5(2)4(MJ)

　　= (1 201. 59+3 504. 35) -(1 768. 82+1 301. 72+175. 22)= 1460. 18(MJ)

　　Q5. 4=(Q3. 2 +Q5. 2 ) -(Q4. 1 +Q5. 1 +Q5. 3 )

　　A. 3. 6 中间浆池能量平衡计算

　　A. 3. 6. 2 送去螺旋压榨机的浆料带出的热量 Q6. 1 m6. 1水 = 1. 083÷4%-1. 083= 25. 992(t)

　　A. 3. 6. 1 由一段压力磨浆机送来的浆料带入的热量 Q5. 1 = 1 301. 72(MJ)

　　= (4. 187× 25. 992+1. 47× 1. 083) × (77-0)= 8 502. 38(MJ)

　　Q6. 1=(C水 m6. 1水 +C纤 m6. 1纤 ) (t6. 1 -t0 )

　　A. 3. 6. 3 由筛选系统送来的粗渣带入的热量 Q6. 2

　　Q6. 2=(C水 ·m6. 2水 +C纤 ·m6. 2纤 ) · (t6. 2 -t0 )

　　m6. 2水 = 1. 083×5%÷2%-1. 083×5%= 2. 653(t)

　　A. 3. 6. 4 由 盘[4滤.1液槽送(87×2). 来的滤(653+1)液.4带入(7×)(的(1). 热量 Q(083×5)6)] × (70-0)= 782. 26(MJ)

　　Q6. 3=C水 m6. 3水 (t6. 3 -t0 )

　　m6. 3水 =m6·.1水 -m3·.1水 -m6. 2水 = 25. 992-2. 011-2. 653= 21. 328(t)

　　=4. 187× 21. 328× (60-0)

　　A. 3. 6. 5 磨 产生(535))汽带入的热量 Q5. 4 = 1460. 18(MJ)

　　9

　　GB/T 27705—2011

　　A. 3. 6. 6 散热损失的热量 Q6. 4=(Q5. 1 +Q6. 2 +Q6. 3 +Q5. 4 ) -Q6. 1

　　= (1301. 72+782. 26+5358. 02+1460. 18) -8502. 38=399. 80(MJ)

　　A. 3. 7 螺旋压榨机、二段盘磨机能量平衡计算

　　A. 3. 7. 1 由中间浆池送来的浆料带入的热量 Q6. 1 = 8 502. 38(MJ)

　　A(A).. 3(3).. 7(7).. 3 磨浆后带出的浆料带走的热量(2 二段盘磨机磨浆产生的热量 Q)7Q.1Q5. 2 = 3 504. 35(MJ)

　　Q7. 2=(C水 ·m7. 2水 +C纤 ·m7. 2纤 ) · (t7. 2 -t0 )

　　m7. 2水 = 1. 083÷35%-1. 083= 2. 011(t)

　　= (4. 187× 2. 011+1. 47× 1. 083) × (98-0)= 981. 30(MJ)

　　A. 3. 7. 4 散热损失的热量 Q7. 3

　　A. 3. 7. 5Q压7.3后排(5%)·出(Q)的7.1分(5)带(%)3的(5)热(04)量.34(1)75. 22(MJ)

　　Q7. 4=C水 m7. 4 (t7. 4 -t0 )

　　m7. 4 =m6. 1水 -m7·.2水 = 25. 992-2. 011= 23. 98(t)

　　A. 3. 7. 6 磨 产(4). 生的(187×)回(2)收(3). 蒸汽(98×)带(7出的(7-0)热)5(1). 35(MJ)

　　= (8 502. 38+3 504. 35) -(981. 30+175. 22+7 731. 35)= 3 118. 86(MJ)

　　Q7. 5=(Q6. 1 +Q7. 1 ) -(Q7. 2 +Q7. 3 +Q7. 4 )

　　A. 3. 8 消潜池能量平衡计算

　　A. 3. 8. 1 进来的浆料带入的热量 Q7. 2 = 981. 30(MJ)

　　A(A).. 3(3).. 8(8).. 3(2) 消潜后送出的浆料带出(回收蒸汽带入的热量 Q)7的.5 量(3)1Q(18)8..185(MJ)

　　Q8. 1=(C水 m8. 1水 +C纤 m8. 1纤 ) (t8. 1 -t0 )

　　m8. 1水 = 1. 083÷4%-1. 083= 25. 992(t)

　　A. 3. 8. 4 由 盘(4滤.1液槽送(87×25)来.9的滤液(92+1). 带入的(47×1). 热量(083)) Q(×)8. 90-0)= 9 937. 85(MJ)

　　Q8. 2=C水 ·m8. 2 · (t8. 2 -t0 )

　　m8. 2 =m8. 1水 -m7. 2水 = 1. 083÷4%-1. 083÷35%= 23. 98(t)

　　A. 3. 8. 5 散 损(4). 失的热量(187×23). Q(98)8(60-0)= 6024. 44(MJ)

　　= (981. 3+3 118. 86+6024. 44) -9 937. 85= 186. 75(MJ)

　　Q8. 3=(Q7. 2 +Q7. 5 +Q8. 2 ) -Q8. 1

　　A. 3. 9 筛选、多盘过滤机、多辊压榨机能量平衡计算

　　A. 3. 9. 1 进来的浆料带入的热量 Q8. 1 = 9 937. 85(MJ)

　　A(A).. 3(3).. 9(9).. 3 压榨后送出的浆料带出的(2 筛选的粗渣带出的热量 Q)6热.2 Q(78)9(2).126(MJ)

　　筛选后剩余的绝干纤维量为 1. 083×(1-5%)= 1. 03(t)

　　Q9. 1=(C水 ·m9. 1水 +C纤 ·m9. 1纤 ) · (t8. 1 -t0 )

　　10

　　= (4. 187× 2. 403+1. 47× 1. 03) × (80-0)= 926. 15(MJ)