GB/T 27732-2011 洗涤筛选、氧脱系统能量平衡及能量效率计算方法

　　ICS 85-010 Y 30

　　中 华 人 民 共 和 国 国 家 标 准

　　GB/T 27732—2011

　　洗涤筛选、氧脱系统能量平衡

　　及能量效率计算方法

　　Calculation method ofenergy equilibrium and energy efficiencyin washing,

　　screening and oxygen delignification system

　　2011-12-30发布 2012-07-01实施

　　中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局中 国 国 家 标 准 化 管 理 委 员 会

　　

　　发

　　

　　布

　　GB/T 27732—2011

　　前 言

　　本标准按照 GB/T 1. 1—2009给出的规则起草 。

　　本标准由中国轻工业联合会提出 。

　　本标准由全国造纸工业标准化技术委员会(SAC/TC141)归 口 。

　　本标准起草单位 :大连工业大学 、芬欧汇川(常熟)纸业有限公司 、中国制浆造纸研究院 、山东 日照亚太森博浆纸有限公司 。

　　本标准主要起草人 :刘秉钺 、陈曦 、张扬 、黎的非 。

　　Ⅰ

　　GB/T 27732—2011

　　洗涤筛选、氧脱系统能量平衡

　　及能量效率计算方法

　　1 范围

　　本标准规定了洗涤筛选 、氧脱系统能量平衡及能量效率的计算方法 。

　　本标准适用于制浆造纸企业洗涤筛选 、氧脱系统的能量平衡及能量效率测试与计算 。

　　2 规范性引用文件

　　下列文件对于本文件的应用是必不可少的 。凡是注 日期的引用文件 ,仅注 日期的版本适用于本文件 。凡是不注日期的引用文件 ,其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件 。

　　GB/T 27736—2011 制浆造纸企业生产过程的系统能量平衡计算方法通则

　　3 能量平衡方框图

　　3. 1 洗涤筛选 、氧脱系统能量平衡方框图见图 1。

　　图 1 洗涤筛选、氧脱系统能量平衡方框图

　　3. 2 体系边界 :从浆料进入洗涤筛选 、氧脱工段开始 ,至浆料经过氧脱处理后 ,准备送去漂白工段止 。

　　3. 3 图 1 中符号说明 :

　　Q1— 浆料带入的热量 ;

　　Q2— 送入饱和蒸汽带入的热量 ;

　　Q3— 洗涤液 、热水送入的热量 ;

　　Q4— 加入药液带入的热量 ;

　　Q5— 氧脱木素的化学反应热 ;

　　Q6— 氧气带入的热量 ;

　　Q7— 浆料带出的热量 ;

　　1

　　GB/T 27732—2011

　　Q8— 排水带走的热量 ;

　　Q9— 排渣带走的热量 ;

　　Q10— 散热损失的热量 。

　　图 1 中符号的单位为 MJ。

　　4 能量平衡计算公式说明

　　4. 1 输入热量

　　4. 1. 1 浆料带入的热量 Q1 按式(1)计算 :

　　Q1 = (C水 ·m1水 +C纤 ·m1纤 ) · (t1 -t0 ) …………………………( 1 )

　　式中 :

　　C纤 — 纤维的比热容 ,MJ/(t· ℃) ;

　　C水 — 水的比热容 ,MJ/(t· ℃) ;

　　m1纤 — 绝干纤维的量 ,t;

　　m1水 — 纤维中含水的量 ,t;

　　t1 — 浆料的温度 , ℃ ;

　　t0 — 基准温度 ,0 ℃ 。

　　4. 1. 2 送入饱和蒸汽带入的热量 Q2 按式(2)计算 :

　　Q2 =m2 · (i″- i0(′)) …………………………( 2 )

　　式中 :

　　m2— 通入的蒸汽的量 ,t;

　　i″ — 饱和蒸汽的热焓值 ,MJ/t;

　　4. 1. 3 洗涤液 、热水送入的热量 Q3 按式(3)计算 :

　　i0(′) —0 ℃水的热焓值 ,i0(′)=0 MJ/t。

　　Q3 =C水 ·m3水 · (t3 -t0 ) …………………………( 3 )

　　式中 :

　　m3水 — 送入水的量 ,t;

　　t3 — 送入水的温度 , ℃ 。

　　4. 1. 4 加入药液带入的热量 Q4 按式(4)计算 :

　　Q4 =C无 机 ·m无 机 · (t4 -t0 ) +C水 ·m水 · (t4 -t0 ) ……………………( 4 )

　　式中 :

　　C无 机 — 无机物的比热容 ,MJ/(t· ℃) ;

　　m无 机 — 药液中无机物的用量 ,t;

　　m水 — 药液中水的质量 ,t;

　　t4 — 药液送入的温度 , ℃ 。

　　4. 1. 5 氧脱木素的化学反应热 Q5 按式(5)计算 :

　　Q5 =A ·m5 …………………………( 5 )

　　式中 :

　　m5— 加入的氧气量 ,kg;

　　A — 氧气的单位反应放热量 ,MJ/t绝干浆 。

　　4. 1. 6 氧气带入的热量 Q6 按式(6)计算 :

　　Q6 =C氧 ·m氧 · (t6 -t0 ) …………………………( 6 )

　　2

　　GB/T 27732—2011

　　式中 :

　　C氧 — 氧气的比热容 ,MJ/(t· ℃) ;

　　m氧 — 氧气的用量 ,t;

　　t6 — 氧气的温度 , ℃ 。

　　4. 2 输出热量

　　4. 2. 1 浆料带出的热量 Q7 按式(7)计算 :

　　Q7 = (C水 ·m7水 +C纤 ·m7纤 ) · (t7 -t0 ) …………………………( 7 )

　　式中 :

　　m7纤 — 绝干纤维的量 ,t;

　　m7水 — 纤维中含水的量 ,t;

　　t7 — 浆料的温度 , ℃ 。

　　4. 2. 2 排出冷凝水(热水 、污冷水)带出的热量 Q8 按式(8)计算 :

　　Q8 =C水 ·m8 · (t8 -t0 ) …………………………( 8 )

　　式中 :

　　m8— 冷凝水(温水 、污冷水)的质量 ,t;

　　t8 — 冷凝水(温水 、污冷水)的温度 , ℃ 。

　　4. 2. 3 散热损失的热量 Q9 按式(9)计算 :

　　Q9 =Q入 -Q出 …………………………( 9 )

　　式中 :

　　Q入 — 输入的热量 ,MJ;

　　Q出 — 输出的热量 ,MJ。

　　4. 3 电能计算(计算全系统的总用电负荷 P)

　　计算全系统的总用电负荷 P 见式(10) , 即 :

　　P = ∑ψ ·Ki ·Pi =ψ · (K1 ·P1 +K2 ·P2 + … + Kn ·Pn) ………………( 10 )

　　式中 :

　　K(ψ)i —————— 用电设备(参差系数)的,需要系数(一般取 ψ)=;0. 8~0. 9;

　　Pi — 用电设备的装机容量 ,kW 。

　　5 洗涤筛选、氧脱系统有关效率的计算

　　5. 1 洗 涤 筛 选 、氧 脱 系 统 生 产 1 t浆 所 需 热 能 Q(GJ/t浆) 和 蒸 汽 量 M(t/t浆) , 按 式(11) 和 式(12)计算 :

　　Q=Q2 …………………………( 11 )

　　M =m2 (附蒸汽参数) …………………………( 12 )

　　5. 2 洗涤筛选 、氧脱系统生产 1 t浆所消耗的电能 p(kW · h/t浆)按式(13)计算 :

　　p= 22. 5 ·P/G …………………………( 13 )

　　式中 :

　　P — 全系统的用电负荷 ,kW · h;

　　22. 5— 每天工作的时间 ,h;

　　G — 洗涤筛选 、氧脱系统的浆产量 ,t/d。

　　注 : 洗涤筛选 、氧脱系统能量平衡及能量效率的具体计算实例参见附录 A。

　　3

　　GB/T 27732—2011

　　6 能量平衡表

　　洗涤筛选 、氧脱系统能量平衡表见表 1。

　　表 1 洗涤筛选、氧脱系统能量平衡表

　　序号

　　输入能量

　　输出能量

　　项 目

　　数量

　　MJ

　　项 目

　　数量

　　MJ

　　1

　　浆料带入的热量 Q1

　　2

　　送入饱和蒸汽带入的热量 Q2

　　3

　　洗涤液 、冷却水 、污热水等送入的热量 Q3

　　4

　　加入药液带入的热量 Q4

　　5

　　氧脱木素的化学反应热 Q5

　　6

　　氧气带入的热量 Q6

　　7

　　浆料带出的热量 Q7

　　8

　　排水带走的热量 Q8

　　9

　　排渣带走的热量 Q9

　　10

　　散热损失的热量 Q10

　　合计

　　合计

　　7 能量流向图

　　按照 GB/T 27736—2011中 5. 3. 5 的要求绘制洗涤筛选 、氧脱系统能量平衡流向图 。

　　4

　　GB/T 27732—2011

　　附 录 A

　　(资料性附录)

　　洗涤筛选、氧脱系统能量平衡及能量效率计算实例

　　A. 1 能量平衡有关数据

　　A. 1. 1 水的 比 热 容 4. 187MJ/(t · ℃) , 纤 维 的 比 热 容 1. 423MJ/(t · ℃) , 碱 的 比 热 容 为 1. 13MJ/

　　A. 1. 2 除节机 、洗节机 :送入浆料的绝干量为 1 t,浓度为 6. 45% ,浆料温度 86℃;排渣率 0. 2% ,排渣

　　(t· ℃) ,100℃氧气的比热容为 0. 92MJ/(t· ℃) 。 110℃饱和蒸汽热焓值i110″= 2693. 5 MJ/t。

　　浓度 5% ,排渣温度 80℃;送出浆料的浓度 3. 6% ,送出浆料的温度 80℃ 。

　　A. 1. 3 筛选系统 :筛选排渣率为 0. 2% ,排渣浓度 5% ,排渣温度 80℃;送出浆料的浓度 3% ,送出浆料的温度 80℃ 。

　　A. 1. 4 GFF洗浆机(即真空洗浆机) :氧脱滤液槽送来的滤液量为 4. 41t,温度 85℃;送出浆料的浓度12% ,温度 82℃;排出洗涤液的温度 80℃ 。

　　A. 1. 5 氧 脱 喂 料 槽 、1# 、2# 氧 脱 反 应 塔 : 通 入 的 饱 和 蒸 汽 量 为 0. 4 t, 温 度 110 ℃;通 入 的 氧 气 量0. 023t, 温度为 100℃;氧脱滤液槽送来的滤液量为 0. 8t,温度 85℃;氧化白液的量为 0. 18t,其浓度为0. 105kg NaOH/t氧 化 白 液 , 温 度 90 ℃;送 出 浆 料 的 浓 度 10% , 温 度 100 ℃;氧 脱 过 程 中 纤 维 损 失率 3% 。

　　A. 1. 6 氧喷放槽 、DD洗浆机(即鼓式置换洗浆机) :氧脱滤液槽送来的滤液量为 0. 82t,温度 86℃;加入的热水量 0. 66t,温度 75℃;漂白车间送来的滤液量为 2. 94t,温度 70℃;送去漂白车间的浆料的浓度 12% ,温度 86℃ 。

　　A. 1. 7 氧脱反应的化学反应热为 9. 4MJ/t绝干纤维 。

　　A. 1. 8 洗涤筛选 、氧脱系统每天的产量为 860t。

　　A. 1. 9 洗涤筛选 、氧脱系统电器设备的需要系数(K)和装机容量(P)见表 A. 1。

　　A. 2 能量平衡方框图

　　洗涤筛选 、氧脱系统能量平衡方框图见图 A. 1。

　　5

　　GB/T 27732—2011

　　图 A. 1 洗涤筛选、氧脱系统能量平衡方框图

　　图中符号说明 :

　　Q1. 1— 浆料带入的热量 ;

　　Q1. 2— 除节机排渣带出的热量 ;

　　Q1. 3— 除节后的浆料带出的热量 ;

　　Q1. 4— 筛选滤液槽送入的滤液带入的热量 ;

　　Q1. 5— 散热损失的热量 ;

　　Q2. 1— 筛选后排渣带出的热量 ;

　　6

　　GB/T 27732—2011

　　Q2. 2— 筛选后浆料带出的热量 ;

　　Q2. 3— 筛选滤液槽送入的滤液带入的热量 ;

　　Q3. 1— 氧脱滤液槽送入的滤液带入的热量 ;

　　Q3. 2—GFF洗浆机排出的洗涤滤液带出热量 ;

　　Q3. 3— 洗后浆料带出的热量 ;

　　Q3. 4—GFF洗浆机散热损失的热量 ;

　　Q4. 1— 氧脱滤液槽送入的滤液带入的热量 ;

　　Q4. 2— 通入的饱和蒸汽带入的热量 ;

　　Q4. 3— 通入的氧气带入的热量 ;

　　Q4. 4— 加入的氧化白液带入的热量 ;

　　Q4. 5— 氧脱反应过程中产生的化学反应热 ;

　　Q4. 6— 氧脱处理后浆料带出的热量 ;

　　Q4. 7— 氧脱反应过程中散热损失的热量 ;

　　Q5. 1— 氧脱滤液槽送入的滤液带入的热量 ;

　　Q5. 2— 加入的清洁热水带入的热量 ;

　　Q5. 3— 双辊滤液槽送入的滤液带入的热量 ;

　　Q5. 4— 洗浆后的排放滤液带出的热量 ;

　　Q5. 5— 从 DD洗浆机出来的浆料带出的热量 ;

　　Q5. 6—DD洗浆机散热损失的热量 ;

　　Q6. 1— 氧脱滤液槽散热损失的热量 ;

　　Q7. 1— 筛选滤液槽散热损失的热量 。

　　图中符号的单位为 MJ。

　　A. 3 能量平衡计算(以进入 1 t绝干浆为基准 ,基准温度为 0 ℃ )

　　A. 3. 1 除节机、洗节机能量平衡计算

　　A. 3. 1. 1 由喷放锅来的浆料带入的热量 Q1. 1

　　Q1. 1a=C纤 ·m1. 1a · (t1. 1 -t0 ) = 1. 423× 1× (86-0) = 122. 38(MJ)

　　Q1. 1b=C水 ·m1. 1b · (t1. 1 -t0 ) =4. 187× 14. 50× (86-0) = 5222. 58(MJ)

　　m1. 1b= 1÷6. 45%-1= 14. 50(t)

　　Q1. 1=Q1. 1a+Q1. 1b= 122. 38+5222. 58= 5344. 96(MJ)

　　A. 3. 1. 2 除节机排渣带走的热量 Q1. 2

　　m1. 2b=(1× 0. 2%) ÷5%-(1× 0. 2%)=0. 038(t)

　　Q1. 2a=C纤 ·m1. 2a · (t1. 2 -t0 ) = 1. 423× (1× 0. 2%) × (80-0) =0. 23(MJ)

　　Q1. 2b=C水 ·m1. 2b · (t1. 2 -t0 ) =4. 187× 0. 038× (80-0) = 12. 73(MJ)

　　Q1. 2=Q1. 2a+Q1. 2b=0. 23+12. 73= 12. 96(MJ)

　　A. 3. 1. 3 送到筛选的浆料带出的热量 Q1. 3

　　m1. 3b= 1× (1-0. 2%) ÷3. 6%-1× (1-0. 2%)= 26. 72(t)

　　Q1. 3=Q1. 3a+Q1. 3b= 113. 61+8950. 13= 9063. 74(MJ)

　　A. 3. 1. 4 通入的洗涤液带入的热量 Q1. 4

　　Q1. 3b=C水 ·m1. 3b · (t1. 3 -t0 ) =4. 187× 26. 72× (80-0) = 8950. 13(MJ)

　　Q1. 3a=C纤 ·m1. 3a · (t1. 3 -t0 ) = 1. 423× 1× (1-0. 2%) × (80-0) = 113. 61(MJ)

　　7

　　GB/T 27732—2011

　　Q1. 4=C水 ·m1. 4 · (t1. 4 -t0 ) =4. 187×(m1. 3b+m1. 2b-m1. 1b) × (80-0)

　　A. 3. 1. 5= 除(4). 节机(187×)、洗(0节.0机散热(38+26)损.7失的热(2-14). 1 5(80-0)=4105. 94(MJ)

　　Q1. 5=(Q1. 1 +Q1. 4 ) -(Q1. 2 +Q1. 3 )

　　= (5344. 96+4105. 94) -(12. 96+9063. 74)= 374. 20(MJ)

　　A. 3. 2 三段筛选的能量平衡计算

　　A. 3. 2. 2 排渣带走的热量 Q2. 1

　　A. 3. 2. 1 由除节机来的浆料带入的热量 Q1. 3 Q1. 3 = 9063. 74(MJ)

　　m2. 1b= 1× 0. 2%÷5%-(1× 0. 2%)=0. 038(t)

　　Q2. 1a=C纤 ·m2. 1a · (t2. 1 -t0 ) = 1. 423× 1× 0. 2% × (80-0) =0. 23(MJ)

　　Q2. 1b=C水 m2. 1b (t2. 1 -t0 ) =4. 187× 0. 038× (80-0) = 12. 73(MJ)

　　Q2. 1=Q2. 1a+Q2. 1b=0. 23+12. 73= 12. 96(MJ)

　　A. 3. 2. 3 送 GFF洗浆机浆料带出的热量 Q2. 2 m2. 2a= 1-1× 0. 2% -1× 0. 2%=0. 996(t)

　　Q2. 2a=C纤 m2. 2a (t2. 2 -t0 ) = 1. 423× 0. 996× (80-0) = 113. 39(MJ)

　　m2. 2b=m2. 2a/3% -m2. 2a=0996÷3%-0996= 32. 204(t)

　　Q2. 2b=C水 ·m2. 2b · (t2. 2 -t0 ) =4. 187× 32. 204×(80-0) = 10787. 05(MJ)

　　A. 3. 2(Q)2.4(2)=加(Q)2入.2a 的洗(+Q)2.涤2b 带入(113). 的热量 Q(39+1078)273. 05= 10900. 44(MJ)

　　=4. 187× (0. 038+32. 204-26. 72) × 80= 1849. 65(MJ)

　　Q2. 3=C水 ·m2. 3 · (t2. 3 -t0 ) =4. 187×(m2. 1b+m2. 2b-m1. 3b) × (80-0)

　　A. 3. 3 GFF洗浆机能量平衡计算

　　A. 3. 3. 1 由三段筛选来的浆料带入的热量 Q2. 2

　　A. 3. 3(Q)2.2(2)= 通(10)入(90)的(0). 洗(44)涤(液(MJ)带)入的热量 Q3. 1

　　A. 3. 3(Q)3.3(1)=送(C水)入·脱3.1喂·料(t3槽.1 的(-)带(4). 出的热(187×4)量.4Q(1×)33(85-0)= 1569. 50(MJ)

　　m3. 3b=0. 996÷12% -0. 996= 7. 304

　　Q3. 3a=C纤 ·m3. 3a · (t3. 3 -t0 ) = 1. 423× 0. 996× (82-0) = 116. 22(MJ)

　　Q3. 3b=C水 m3. 3b (t3. 3 -t0 ) =4. 187× 7. 304×(82-0) = 2507. 71(MJ)

　　A. 3. 3(Q)3.4(3)=洗(Q)3.涤3a 液带(+Q)3.走3b 热量(116). Q(22)32507. 71= 2623. 93(MJ)

　　A. 3. 3. 5= G(4).F(1)F洗(87×)浆(机(32).散热损(204+)的热(41-)3Q(04)3.)4× (80-0)= 9817. 68(MJ)

　　Q3. 2=C水 ·m3. 2 · (t3. 1 -t0 ) =4. 187×(m2. 2b+m3. 1 -m3. 3b) × (80-0)

　　Q3. 4=(Q2. 2 +Q3. 1 ) -(Q3. 2 +Q3. 3 ) = 10900. 44+1569. 50-(9817. 68+2623. 93) = 28. 33(MJ)

　　A. 3. 4 氧脱喂料槽、1# 氧脱、2# 氧脱反应塔能量平衡计算

　　A. 3. 4. 1 由 GFF洗浆机来的浆料带入的热量 Q3. 3 Q3. 3 = 2623. 93(MJ)

　　8

　　GB/T 27732—2011

　　A. 3. 4. 2 洗涤液带入的热量 Q4. 1

　　A. 3. 4(Q)4.3(1)=通(C)水入·饱4.1和·蒸(t4汽.1 带(-)热(4). 量(18)Q(7×)420. 8× (85-0)= 284. 72(MJ)

　　A. 3. 4(Q)4.4(2)=氧(m)4气.2 带·11热量(-i)0′)43(0). 4×(2693. 5-0)= 1077. 40(MJ)

　　A. 3. 4(Q)4.5(3)=氧(C)10化0 ·白液(m)4.3带·入(t的100热-量(t)0 4(0). 92× 0. 023× (100-0)= 2. 12(MJ)

　　A. 3. 4. 5. 1 无机物带入的热量

　　A. 3. 4(Q)4.5(4)a C无(无机)机·物中(m无 机)水(t带4.4入- 的(t)0)量(1). 13× 0. 18× 0. 105× (90-0)= 1. 92(MJ)

　　Q4. 4b=C水 ·m水 · (t4. 4 -t0 ) =4. 187× (0. 18-0. 18× 0. 105) × (90-0)= 60. 71(MJ)

　　A. 3. 4(Q)4.6(4)=氧(Q)4脱.4a反应(+Q)4. 的(4b)学(1). 反应热(92+60).带(7)的(6)热(2). 4)

　　A. 3. 4(Q)4.7(5)=送(m)4入.5 氧·喷(A)槽.9的浆料(96×9). .的(3)热(6)(量(M)JQ)4. 6

　　m4. 6b=0. 966÷10% -0. 966= 8. 694(t)

　　m4. 6a=0. 996×(1-3%) =0. 966(t)

　　Q4. 6a=C纤 m4. 6a (t4. 6 -t0 ) = 1. 423× 0. 966× (100-0) = 137. 48(MJ)

　　Q4. 6b=C水 ·m4. 6b · (t4. 6 -t0 ) =4. 187× 8. 694×(100-0) = 3640. 18(MJ)

　　A. 3. 4(Q)4.8(6)=其(Q)4他.6a 散热(+Q)4.损6b Q(13)4(7).748+3640. 18= 3777. 66(MJ)

　　= (2623. 93+284. 72+1077. 40+2. 12+62. 63+9. 36) -3777. 66= 282. 50(MJ)

　　Q4. 7=(Q3. 3 +Q4. 1 +Q4. 2 +Q4. 3 +Q4. 4 +Q4. 5 ) -Q4. 6

　　A. 3. 5 氧喷放槽、DD洗浆机能量平衡计算

　　A. 3. 5. 1 氧脱处理后的浆料带入的热量 Q4. 6

　　A. 3. 5(Q)4.2(6)= 洗(37)涤(77)液.)热量 Q5. 1

　　A. 3. 5(Q)5.3(1)=热(C)水水·入5.1的( ·)热(t5量.1 5(t)02) =4. 187× 0. 82× (85-0)= 291. 83(MJ) A. 3. 5(Q)5.4(2)=漂(C水)白·分5.2的( ·)送(t5入.2 的(-)带(4). 入(18)的热(7×0)量.6Q(6×)53(75-0)= 207. 26(MJ) A. 3. 5(Q)5.5(3)=送(C水)入·白(5).3工·段(t5的.3 浆(-)出(4). 的热量(187×2)Q.9545× (70-0)= 861. 68(MJ)

　　m5. 5b=0. 966÷12%-0. 966= 7. 084

　　Q5. 5a=C纤 ·m5. 5a · (t5. 5 -t0 ) = 1. 423× 0. 966× (86-0) = 118. 22(MJ)

　　Q5. 5b=C水 ·m5. 5b · (t5. 5 -t0 ) =4. 187× 7. 084×(86-0) = 2550. 82(MJ)

　　Q5. 5=Q5. 5a+Q5. 5b= 118. 22+2550. 82= 2669. 04(MJ)

　　A. 3. 5. 6 洗涤液带走的热量 Q5. 4

　　=4. 187× (8. 694+0. 82+0. 66+2. 94-7. 084) × (86-0)= 2171. 29(MJ)

　　Q5. 4=C水 ·m5. 4 · (t5. 4 -t0 ) =4. 187×(m4. 6b+m5. 1 +m5. 2 +m5. 3 -m5. 5b) × (86-0)

　　A. 3. 5. 7 其他散热损失 Q5. 6

　　Q5. 6=(Q4. 6 +Q5. 1 +Q5. 2 +Q5. 3 ) -(Q5. 4 +Q5. 5 )

　　9

　　GB/T 27732—2011

　　= (3777. 66+291. 83+207. 26+861. 68) -(2171. 29+2669. 29)= 298. 10(MJ)

　　A. 3. 6 氧脱滤液槽能量平衡计算

　　A. 3. 6. 2 送入氧喷放槽 、DD洗浆机的滤液带出的热量 Q5. 1 Q5. 1 = 291. 83(MJ)

　　A. 3. 6. 1 由氧喷放槽 、DD洗浆机送来的滤液带入的热量 Q5. 4 Q5. 4 = 2171. 29(MJ)

　　A. 3. 6. 4 送入 1# 、2# 氧脱反应塔的滤液带出的热量 Q4. 1 Q4. 1 = 284. 72(MJ)

　　A. 3. 6. 3 送入 GFF洗浆机的滤液带出的热量 Q3. 1 Q3. 1 = 1569. 50(MJ)

　　A. 3. 6. 5 氧脱滤液槽散热损失的热量 Q6. 1

　　= 2171. 29-291. 83-1569. 50-284. 72= 25. 24(MJ)

　　Q6. 1 =Q5. 4 -Q5. 1 -Q3. 1 -Q4. 1

　　A. 3. 7 筛选滤液槽能量平衡计算

　　A. 3. 7. 2 送入除节机 、洗节机的滤液带出的热量 Q1. 4 Q1. 4 =4105. 94(MJ)

　　A. 3. 7. 1 GFF洗浆机送入的滤液带入的热量 Q3. 2 Q3. 2 = 9817. 68(MJ)

　　A. 3. 7. 4 送入喷放锅的滤液带出的热量 Q7. 1

　　A. 3. 7. 3 送入三段筛选的滤液带出的热量 Q2. 3 Q2. 3 = 1849. 65(MJ)

　　Q7. 1 =Q3. 2 -Q1. 4 -Q2. 3 = 9817. 68-4105. 94-1849. 65= 3862. 09(MJ)

　　A. 3. 8 各部消耗电能计算

　　按式(9)计算出各用电设备的用电负荷 ,见表 A. 1(计算中 ψ取 0. 85) 。

　　表 A. 1 洗涤筛选、氧脱系统各用电设备的装机容量(P) 、需要系数(K)及用电负荷(p)

　　序号

　　电机编号和名称

　　装机容量(P) kW

　　需要系数(K)

　　用电负荷(p) kW

　　1

　　常压扩散洗涤器电机

　　75

　　0. 60

　　45