GB/T 27714-2011 废纸脱墨浆系统能量平衡及能量效率计算方法

　　ICS 85-010 Y 30

　　中 华 人 民 共 和 国 国 家 标 准

　　GB/T 27714—2011

　　废纸脱墨浆系统能量平衡及

　　能量效率计算方法

　　Calculation method ofenergy equilibrium and energy efficiencyindeinked

　　pulp (DIP) system

　　2011-12-30发布 2012-07-01实施

　　中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局中 国 国 家 标 准 化 管 理 委 员 会

　　

　　发

　　

　　布

　　GB/T 27714—2011

　　前 言

　　本标准按照 GB/T 1. 1—2009给出的规则起草 。

　　本标准由中国轻工业联合会提出 。

　　本标准由全国造纸工业标准化技术委员会(SAC/TC141)归 口 。

　　本标准起草单位 :大连工业大学 、芬欧汇川(常熟)纸业有限公司 、中国制浆造纸研究院 、湖南泰格林纸集团有限责任公司 。

　　本标准主要起草人 :刘秉钺 、张清文 、张扬 、邱文伦 。

　　Ⅰ

　　GB/T 27714—2011

　　废纸脱墨浆系统能量平衡

　　及能量效率计算方法

　　1 范围

　　本标准规定了废纸脱墨浆(以下简称 DIP)系统能量平衡及能量效率的计算方法 。

　　本标准适用于制浆造纸企业 DIP系统的能量平衡及能量效率测试与计算 。

　　2 规范性引用文件

　　下列文件对于本文件的应用是必不可少的 。凡是注 日期的引用文件 ,仅注 日期的版本适用于本文件 。凡是不注日期的引用文件 ,其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件 。

　　GB/T 27736—2011 制浆造纸企业生产过程的系统能量平衡计算方法通则

　　3 能量平衡方框图

　　3. 1 DIP系统能量平衡方框图见图 1。

　　图 1 DIP 系统能量平衡方框图

　　3. 2 体系边界 :从废纸进入 DIP车间开始 ,至最后成浆为止 。

　　3. 3 图 1 中符号说明 :

　　Q1— 废纸(浆料)带入的热量 ;

　　Q2— 加入化学药品带入的热量 ;

　　Q3— 加入清水带入的热量 ;

　　Q4— 通入过热蒸汽带入的热量 ;

　　Q5— 热分散机摩擦产生的热量 ;

　　Q6— 排渣带出的热量 ;

　　Q7— 浆料带出的热量 ;

　　Q8— 散热损失的热量 ;

　　图 1 中符号的单位为 MJ。

　　1

　　GB/T 27714—2011

　　4 能量平衡计算公式说明(以生产 1 t绝干浆为基准)

　　4. 1 输入热量

　　4. 1. 1 废纸(浆料)带入的热量 Q1 按式(1)计算 :

　　Q1 = (C水 ·m1水 +C纤 ·m1纤 ) · (t1 -t0 ) …………………………( 1 )

　　式中 :

　　C水 — 水的比热容 ,MJ/(t· ℃) ;

　　m1水 — 所含的水的量 ,t;

　　C纤 — 废纸(纤维)的比热容 ,MJ/(t· ℃) ;

　　m1纤 — 绝干废纸(纤维)的量 ,t;

　　t1 — 废纸(纤维)的温度 , ℃ ;

　　t0 — 基准温度 ,0 ℃ 。

　　4. 1. 2 加入化学药品带入的热量 Q2 按式(2)计算 (药品自身的热值忽略不计) :

　　Q2 =C水 ·m2 · (t2 -t0 ) …………………………( 2 )

　　式中 :

　　m2— 化学药液的送入量 ,t;

　　t2 — 药液送入的温度 , ℃ 。

　　4. 1. 3 加入清水带入的热量 Q3 按式(3)计算 :

　　Q3 =C水 ·m3 · (t3 -t0 ) …………………………( 3 )

　　式中 :

　　m3— 加入清水的量 ,t;

　　t3 — 加入清水的温度 , ℃ 。

　　4. 1. 4 通入过热蒸汽送入的热量 Q4 按式(4)计算 :

　　Q4 =C汽 ·m4 (tg -tb ) + m4 ·γb +C水 ·m4 (tb -t0 ) ……………………( 4 )

　　式中 :

　　C汽 — 通入过热蒸汽的比热容 ,MJ/(t· ℃) ;

　　tg — 通入过热蒸汽的温度 , ℃ ;

　　tb — 通入过热蒸汽在相应压力下的饱和温度 , ℃ ;

　　γb — 通入过热蒸汽在相应压力下饱和蒸汽的汽化热,MJ/t;

　　m4 — 通入过热蒸汽的量 ,t。

　　4. 1. 5 热分散机摩擦产生的热量 Q5 按式(5)计算 :

　　Q5 = Dm /Gw …………………………( 5 )

　　式中 :

　　Dm — 热分散机每小时转换的热能 ,kW · h;

　　Gw — 热分散机的工作能力 ,t/h。

　　4. 2 输出热量

　　4. 2. 1 浆料带出的热量 Q6 按式(6)计算 :

　　2

　　GB/T 27714—2011

　　Q6 = (C水 ·m6水 +C纤 ·m6纤 ) · (t6 -t0 ) …………………………( 6 )

　　式中 :

　　m6纤 — 带走浆料的量 ,t;

　　m6水 — 带走浆料含水的量 ,t;

　　t6 — 带走浆料的温度 , ℃ 。

　　4. 2. 2 (脱墨)排渣带出的热量 Q7 按式(7)计算 :

　　Q7 = (C水 ·m7水 +C纤 ·m7纤 ) · (t7 -t0 ) …………………………( 7 )

　　式中 :

　　m7纤 — (脱墨)排渣的量 ,t;

　　m7水 — (脱墨)排渣含水的量 ,t;

　　t7 — (脱墨)排渣的温度 , ℃ 。

　　4. 2. 3 散热损失的热量 Q8 按式(8)计算 :

　　Q8 =Q入 -Q出 …………………………( 8 )

　　式中 :

　　Q入 — 输入的热量 ,MJ;

　　Q出 — 输出的热量 ,MJ。

　　4. 3 电能计算 (计算全系统的总用电负荷 P)

　　计算全系统的总用电负荷 P 见式(9) , 即 :

　　P = ∑ψ ·Ki ·Pi =ψ · (K1 ·P1 +K2 ·P2 + … + Kn ·Pn) …………( 9 )

　　式中 :

　　ψ — 参差系数 ,一般取 ψ=0. 8~0. 9;

　　Ki— 用电设备的需要系数 ;

　　Pi— 用电设备的装机容量 ,kW 。

　　5 DIP 系统有关效率的计算

　　5. 1 DIP系统生产 1 t绝干浆需热能 Q(GJ/t浆)按式(10)计算和蒸汽量 M (t/t浆)按式(11)计算 :

　　Q=Q4 …………………………( 10 )

　　M =m4 (附蒸汽参数) …………………………( 11 )

　　5. 2 DIP系统生产 1 t绝干浆所消耗的电能 p (kW · h/t浆)按式(12)计算 :

　　p= 22. 5P/G …………………………(12)

　　式中 :

　　P — 全系统的用电负荷 ,kW ;

　　22. 5— 每天工作的时间 ,h;

　　G — 脱墨浆系统的浆产量 ,t/d。

　　注 : DIP系统能量平衡及能量效率的具体计算实例参见附录 A。

　　3

　　GB/T 27714—2011

　　6 能量平衡表

　　DIP系统能量平衡见表 1。

　　表 1 DIP 系统能量平衡表

　　序号

　　输入能量

　　输出能量

　　项 目

　　数量MJ

　　项 目

　　数量MJ

　　1

　　废纸带入的热量 Q1

　　2

　　加入化学药品带入的热量 Q2

　　3

　　加入清水带入的热量 Q3

　　4

　　通入过热蒸汽带入的热量 Q4

　　5

　　热分散机摩擦产生的热量 Q5

　　6

　　排渣带出的热量 Q6

　　7

　　浆料带出的热量 Q7

　　8

　　散热损失的热量 Q8

　　合计

　　合计

　　7 能量流向图

　　按照 GB/T 27736—2011中 5. 3. 5 的要求绘制 DIP系统能量平衡流向图 。

　　4

　　GB/T 27714—2011

　　附 录 A

　　(资料性附录)

　　DIP 系统能量平衡及能量效率计算实例

　　A. 1 能量平衡有关数据

　　A. 1. 1 水的比热容 4. 187MJ/(t· ℃) ,纤维(木片)的比热容 1. 468MJ/(t· ℃) 。

　　A. 1. 2 生产每吨废纸浆用绝干废纸 1. 24t,废纸温度 20℃ ,干度 90% ; 日产绝干浆量 207t/d。

　　A(γ)1501=42 1碎(18)浆.5机(M)的浆(J/t),浓(C)汽 送(01)出(M)浆(J/)料(t。45℃;送入白水温度 50℃ 。加入的化学药品为 : NaOH

　　A. 1. 3 加 热 蒸 汽 的 参 数 : 温 度 230 ℃ , 压 力 0. 5 MPa, 查 0. 5 MPa饱 和 蒸 汽 表 得 : t= 150 ℃ ,

　　15kg/t浆 ,浓度 10% ,温度 36℃ ; H2 O2 20kg/t浆 ,浓度 10% , 温度 36℃ 。 Na2SiO3 20kg/t浆 ,浓度

　　10% ,温度 36℃ ;肥皂 6kg/t浆 ,浓度 8% ,温度 36℃ 。

　　A. 1. 5 筛选净化的浆浓 4% , 白水温度 50℃;排渣量 100kg/t浆 ,浓度 4% ,温度 48℃ 。

　　A. 1. 6 浮选的浆浓 1. 1% ,脱墨排渣量 50kg/t浆 ,浓度 1. 5% ,温度 49℃ 。

　　A. 1. 7 筛选净化的浆浓 1. 0% ,排渣量 50kg/t浆 ,浓度 1. 5% ,温度 49℃ 。

　　A. 1. 8 盘浓缩机入口浓度 1. 0% ,双辊挤浆机出口浓度 30% ,温度 49℃ 。

　　A(A).. 1(1).. 1(9)0 高浓漂白浆(分散的温度 1)浓(00)15(℃)%,热,温(分)度(散)70(机)℃(功)率,加(1)入(6)0白水温(0kW),度 50(70%)℃(转)化,加入清(为热能)水,11(k)0(W)t·,温(h).35(5)9℃(6)M。入的漂剂

　　NaOH 10kg/t浆 ,浓度 10% ,温度 42℃ ;H2 O2 20kg/t浆 ,浓度 10% ,温度 42℃ ;Na2SiO3 10kg/t浆 ,浓度 10% ,温度 42℃ 。

　　A. 1. 11 后浮选浆浓 1. 0% , 温度 51. 5 ℃ ,加 入 清 水 温 度 52℃ ,排 渣 量 40kg/t浆 , 浓 度 1. 5% , 温 度51. 5 ℃ 。

　　A. 1. 12 双网浓缩机入口浆浓度 1. 0% , 出 口浆浓度 11. 2% 。

　　A. 1. 13 还原漂白的温度 70℃;加入的漂剂甲脒亚磺酸(FAS) 5 kg/t浆 ,浓度 5% ,温度 40℃ 。

　　A. 1. 14 DIP系统电器设备的需要系数(K)和装机容量(P)见表 A. 1。

　　A. 2 能量平衡方框图

　　DIP系统能量平衡方框图见图 A. 1。

　　5

　　GB/T 27714—2011

　　图 A. 1 DIP 系统能量平衡方框图

　　图中符号说明 :

　　Q1. 1 — 废纸带入的热量 ;

　　Q1. 2 — 加入化学药品带入的热量 ;

　　Q1. 3 — 加入白水带入的热量 ;

　　Q1. 4 — 碎浆机送出浆料带走的热量 ;

　　Q1. 5 — 散热损失的热量 ;

　　Q2. 1 — 排渣带出的热量 ;

　　Q2. 2 — 加入白水带入的热量 ;

　　Q2. 3 — 粗筛选净化送出浆料带走的热量 ;

　　6

　　GB/T 27714—2011

　　Q2. 4 — 散热损失的热量 ;

　　Q3. 1 — 脱墨排渣带出的热量 ;

　　Q3. 2 — 加入白水带入的热量 ;

　　Q3. 3 — 前浮选送出浆料带走的热量 ;

　　Q3. 4 — 散热损失的热量 ;

　　Q4. 1 — 排渣带出的热量 ;

　　Q4. 2 — 加入白水带入的热量 ;

　　Q4. 3 — 精筛选送出浆料带走的热量 ;

　　Q4. 4 — 散热损失的热量 ;

　　Q5. 1 — 浆料经浓缩后 , 白水带出的热量 ;

　　Q5. 2 — 浓缩 、挤浆机送出浆料带走的热量 ;

　　Q6. 1 — 摩擦产生的热量 ;

　　Q6. 2 — 通蒸汽带入的热量 ;

　　Q6. 3 — 热分散机送出浆料带走的热量 ;

　　Q6. 4 — 散热损失的热量 ;

　　Q7. 1 — 添加漂剂带入的热量 ;

　　Q7. 2 — 补加清水带入的热量 ;

　　Q7. 3 — 补加白水带入的热量 ;

　　Q7. 4 — 高浓漂白送出浆料带走的热量 ;

　　Q7. 5 — 散热损失的热量 ;

　　Q8. 1 — 排渣带出的热量 ;

　　Q8. 2 — 补加清水带入的热量 ;

　　Q8. 3 — 补加白水带入的热量 ;

　　Q8. 4 — 后浮选送出浆料带走的热量 ;

　　Q8. 5 — 散热损失的热量 ;

　　Q9. 1 — 浆料经浓缩后 , 白水带出的热量 ;

　　Q9. 2 — 双网浓缩机送出浆料带走的热量 ;

　　Q10. 1— 添加漂剂带入的热量 ;

　　Q10. 2— 通蒸汽带入的热量 ;

　　Q10. 3— 还原漂白送出浆料带走的热量 ;

　　Q10. 4— 散热损失的热量 ;

　　Q11. 1— 散热损失的热量 。

　　图中符号的单位为 MJ。

　　A. 3 能量平衡计算(以生产 1 t绝干浆为基准 ,基准温度为 0 ℃ )

　　A. 3. 1 转鼓碎浆机能量平衡计算

　　A. 3. 1. 1 废纸带入的热量 Q1. 1

　　废纸含水量 m1. 1水 = 1. 24÷90%-1. 24=0. 137 (t)

　　Q1. 1=(C水 ·m1. 1水 +C纤 ·m1. 1纤 )(t1. 1 -t0 ) = (4. 187×0. 137+1. 468×1. 24) ×(20-0)=47. 95 (MJ)

　　A. 3. 1. 2 加入化学药品带入的热量 Q1. 2

　　(各种化学药剂加入的量较少 ,且浓度较低 ,均比照水来计算)

　　Q1. 2=C水 ·m1. 2 (t1. 2 -t0 ) =4. 187× 0. 625× (36-0) = 94. 21 (MJ)

　　各种化学药剂的总量 m1. 2 =0. 015÷10%+0. 02÷10%+0. 02÷10%+0. 006÷8%=0. 625 (t)

　　7

　　GB/T 27714—2011

　　A. 3. 1. 3 转鼓碎浆机送出浆料带走的热量 Q1. 4

　　Q1. 4=(C水 ·m1. 4水 +C纤 ·m1. 4纤 ) · (t1. 4 -t0 ) = (4. 187×6. 51+1. 468×1. 24) × (45-0)= 1308. 50

　　m1. 4水 = 1. 24÷16%-1. 24= 6. 51 (t)

　　A. 3. 1. 4 加入白水带入的热量 Q1. 3

　　Q1. 3=C水 ·m1. 3 · (t1. 3 -t0 ) = 4. 187× 5. 748× (50-0) = 1203. 34 (MJ)

　　加入白水的量 m1. 3 =m1. 4水 -m1. 1水 -m1. 2 = 6. 51-0. 137-0. 625= 5. 748 (t)

　　A. 3. 1. 5 散热损失的热量 Q1. 5

　　Q1. 5=Q1. 1 +Q1. 2 +Q1. 3 -Q1. 4 = 47. 95+94. 21+1203. 34-1308. 50= 37. 00 (MJ)

　　A. 3. 2 粗筛选净化能量平衡计算

　　A. 3. 2. 1 转鼓碎浆机送来浆料带入的热量 Q1. 4 = 1308. 50 (MJ)

　　A. 3. 2. 2 排渣带出的热量 Q2. 1

　　排渣含水量 m2. 1水 = 0. 1÷4%-0. 1= 2. 4 (t)

　　Q2. 1=(C水 ·m2. 1水 +C纤 ·m2. 1纤 ) · (t2. 1 -t0 ) = (4. 187×2. 4+1. 468×0. 1) × (48-0)=489. 39 (MJ)

　　A. 3. 2. 3 粗筛选净化送出浆料带走的热量 Q2. 3

　　送出的浆料带水 m2. 3水 = 1. 14÷4%-1. 14= 27. 36 (t)

　　送出的浆料 m2. 3纤 = 1. 24-0. 1= 1. 14 (t)

　　Q2. 3=(C水 ·m2. 3水 +C纤 ·m2. 3纤 ) · (t2. 3 -t0) = (4. 187×27. 36+1. 468×1. 14) ×(48-0)=5579. 03 (MJ)

　　A. 3. 2. 4 加入白水带入的热量 Q2. 2

　　Q2. 2=C水 ·m2. 2 · (t2. 2 -t0 ) = 4. 187× 23. 25× (50-0) = 4867. 39 (MJ)

　　加入的白水量 m2. 2=m2. 3 +m2. 1 -m1. 4 = 27. 36+2. 40-6. 51= 23. 25 (t)

　　A. 3. 2. 5 散热损失的热量 Q2. 4

　　Q2. 4=Q1. 4 +Q2. 2 -Q2. 1 -Q2. 3 = 1308. 50+4867. 39-489. 39-5579. 03= 107. 47 (MJ)

　　A. 3. 3 前浮选能量平衡计算

　　A. 3. 3. 1 粗筛选净化送来浆料带入的热量 Q2. 3 =5579. 03 (MJ)

　　A. 3. 3. 2 脱墨排渣带出的热量 Q3. 1

　　排渣含水量 m3. 1水 = 0. 05÷1. 5%-0. 05= 3. 28 (t)

　　Q3. 1=(C水 ·m3. 1水 +C纤 ·m3. 1纤 ) · (t3. 1 -t0) = (4. 187×3. 28+1. 468×0. 05) × (49-0) = 676. 53 (MJ) A. 3. 3. 3 前浮选送出浆料带走的热量 Q3. 3

　　Q3. 3=(C水 m3. 3水 +C纤 m3. 3纤 ) (t3. 3 -t0 ) = (4. 187× 98. 00+1. 468× 1. 09) × (49-0)

　　8

　　= 20184. 38 (MJ)

　　送出的浆料带(送出的浆料 m)水3.33(1)水. 1- 09(0.)1(1).%(0)9- t)09= 98. 00 (t)

　　GB/T 27714—2011

　　A. 3. 3. 4 加入白水带入的热量 Q3. 2

　　Q(加)3入2C(白)水水 32(m)3.·2 =(t3(m)23-.3 t0(+)4(1)-187(m)2.3(9)89.2(0)+(5(3)0.-280-) 1.5(3)4(6)71(3).59M(J(t)))

　　A. 3. 3. 5 散热损失的热量 Q3. 4

　　Q3. 4=Q2. 3 +Q3. 2 -Q3. 1 -Q3. 3 = 5579. 03+15475. 15-676. 52-20184. 38= 193. 27 (MJ)

　　A. 3. 4 精筛选净化能量平衡计算

　　A. 3. 4. 1 前浮选送来浆料带入的热量 Q3. 3 =20184. 38 (MJ)

　　A. 3. 4. 2 排渣带出的热量 Q4. 1

　　排渣含水量 m4. 1水 =0. 05÷1. 5%-0. 05= 3. 28 (t)

　　Q4. 1=(C水 ·m4. 1水 +C纤 ·m4. 1纤 ) · (t4. 1 -t0) = (4. 187×3. 28+1. 468×0. 05) ×(49-0) = 676. 53 (MJ)

　　A. 3. 4. 3 精筛选送出浆料带走的热量 Q4. 3

　　= 21198. 39 (MJ)

　　4浆(浆)(C4.4(3)1-纤(5)0(1).%(t(0)4(4)3(-)-t)t(0)04)1.187(96)×(t02. 96+1. 468× 1. 04) × (49-0)

　　A. 3. 4. 4 加入白水带入的热量 Q4. 2

　　Q(加)4入2C(白)水水 42(m)4.·2 =(t4(m)24-.1 t0(+)4(3)-187(m)3..32.4(2)+(5(1)0(0)-2.0(9)=-1(9)7(8).25(0)08(. MJ(24))(t)

　　A. 3. 4. 5 散热损失的热量 Q4. 4

　　Q4. 4=Q3. 3 +Q4. 2 -Q4. 1 -Q4. 3 = 20184. 38+1725. 04-676. 53-21198. 39= 34. 50 (MJ)

　　A. 3. 5 多盘浓缩、双辊挤浆机能量平衡计算

　　A. 3. 5. 1 精筛选送来浆料带入的热量 Q4. 3 =21198. 39 (MJ)

　　A. 3. 5. 2 多盘浓缩、双辊挤浆机送出浆料带走的热量 Q5. 2

　　Q5. 2=(C水 ·m5. 2水 +C纤 ·m5. 2纤 ) · (t5. 2 -t0) = (4. 187×2. 43+1. 468×1. 04) ×(49-0)=573. 36 (MJ)

　　浓缩后的浆料带水 m5. 2水 = 1. 04÷30%-1. 04= 2. 43 (t)

　　A. 3. 5. 3 浆料经浓缩后 , 白水带出的热量 Q5. 1

　　Q(浓)5缩1C水(排)出 5白1水量(t51(m)-5.1t)4.4(1)水18(-)1(2)0(水)53(10)4(6)9--20.0(1)6(0)2(0).550(3)4(t)

　　A. 3. 6 热分散能量平衡计算

　　A. 3. 6. 1 多盘浓缩、双辊挤浆机送来浆料带入的热量 Q5. 2 =573. 36 (MJ)

　　A. 3. 6. 2 摩擦产生的热量 Q6. 1

　　9

　　热分散机电机装机容量 1600kW ,工作过程中 70%转化为热能 :1600×70%= 1120kW · h

　　GB/T 27714—2011

　　折算为吨浆因摩擦产生的热量 Q6. 1 = 1120× 3. 596÷9. 2=437. 77 (MJ)

　　热分散机工作能力 207t/d,单位产绝干浆量 : 207t÷22. 5 h= 9. 2 (t/h) ;

　　A. 3. 6. 3 通蒸汽带入的热量 Q6. 2

　　0. 5 MPa、230℃的过热蒸汽的焓值 i

　　= 2. 001× (230-150) +2118. 5+4. 187× (150-0)

　　i=C汽 · (t230 -t150) +γ150 +C水 · (t150 -t0 )

　　Q2(2)i(0)6. m(63)6.2(/)9(t))06. 63× 0. 11= 319. 73 (MJ)

　　A. 3. 6. 4 热分散机送出浆料带走的热量 Q6. 3

　　送出的浆料带水 m6. 3水 =m5. 2水 +m6. 2 = 2. 43+0. 11= 2. 54 (t)

　　Q6. 3=(C水 ·m6. 3水 +C纤 ·m6. 3纤 ) · (t6. 3 -t0) = (4. 187×2. 54+1. 468×1. 04) ×(100-0)=1216. 17 (MJ)

　　A. 3. 6. 5 散热损失的热量 Q6. 4

　　Q6. 4=Q5. 2 +Q6. 1 +Q6. 2 -Q6. 3 = 573. 36+437. 77+319. 73-1216. 17= 114. 69 (MJ)

　　A. 3. 7 高浓漂白能量平衡计算

　　A. 3. 7. 1 热分散送来浆料带入的热量 Q6. 3 = 1216. 17 (MJ)

　　A. 3. 7. 2 添加漂剂带入的热量 Q7. 1

　　(各种化学药剂加入的量较少 ,且浓度较低 ,均比照水来计算)

　　Q(m)77..11水(0)1·m(÷1)701%+(t.10-1t0(÷)4(%). 1(+)8(0)7.24(1)%(-0.0(4)) 0. 34 (MJ)

　　A. 3. 7. 3 补加清水带入的热量 Q7. 2

　　Q7. 2=C水 ·m7. 2 · (t7. 2 -t0 ) =4. 187× 1. 0× (35-0) = 146. 55 (MJ)

　　A. 3. 7. 4 高浓漂白送出浆料带走的热量 Q7. 4

　　漂白浆料带水 m7. 4水 = 1. 04÷15%-1. 04= 5. 89 (t)

　　Q7. 4=(C水 ·m7. 4水 +C纤 ·m7. 4纤 ) · (t7. 4 -t0) = (4. 187×5. 89+1. 468×1. 04) ×(70-0)=1833. 17 (MJ)

　　A. 3. 7. 5 补加白水带入的热量 Q7. 3

　　Q(加)7入3C(白)水水 73(m)7.·3 =(t7(m)37-.4t0(-)4(1)-187(m)7.1(-)9(m)350(5).-80(9))4.0(4)8- 23(1.)0(MJ(-2).)54= 1. 95 (t)

　　A. 3. 7. 6 散热损失的热量 Q6. 4

　　Q7. 5=Q6. 3 +Q7. 1 +Q7. 2 +Q7. 3 -Q7. 4 =1216. 17+70. 34+146. 55+408. 23-1833. 17=8. 12 (MJ)

　　A. 3. 8 后浮选能量平衡计算

　　A. 3. 8. 1 高浓漂白送来浆料带入的热量 Q7. 4 = 1833. 17 (MJ)

　　A. 3. 8. 2 排渣带出的热量 Q8. 1

　　排渣含水量 m8. 1水 =0. 04÷1. 5%-0. 04= 2. 63 (t)

　　10

　　GB/T 27714—2011

　　Q8. 1=(C水 ·m8. 1水 +C纤 ·m8. 1纤 ) · (t8. 1 -t0) = (4. 187×2. 63+1. 468×0. 04) ×(51. 5-0)=570. 13 (MJ)

　　A. 3. 8. 3 补加清水带入的热量 Q8. 2

　　Q8. 2=C水 ·m8. 2 · (t8. 2 -t0 ) = 4. 187× 17. 248× (52-0)= 3755. 30 (MJ)

　　A. 3. 8. 4 后浮选送出浆料带走的热量 Q8. 4

　　送出的浆料带水 m8. 4水 = 1. 0÷1. 0%-1. 0= 99. 0 (t)

　　Q8. 4=(C水 ·m8. 4水 +C纤 ·m8. 4纤 ) ·(t8. 4 -t0) = (4. 187×99. 0+1. 468×1. 0) ×(51. 5-0)=21423. 02 (MJ)

　　A. 3. 8. 5 补加白水带入的热量 Q8. 3

　　加入的白水量 m8. 3=m8. 4水 +m8. 1水 -m7. 4水 -m8. 2 = 99. 0+2. 63-5. 89-17. 248= 78. 492 (t)

　　Q8. 3=C水 ·m8. 3 · (t8. 3 -t0 ) = 4. 187× 78. 492× (50-0)= 16432. 30 (MJ)

　　A. 3. 8. 6 散热损失的热量 Q8. 5

　　Q8. 5=Q7. 4 +Q8. 2 +Q8. 3 -Q8. 1 -Q8. 4 = 1833. 17+3755. 30+16432. 30-507. 13-21423. 02

　　= 90. 62 (MJ)

　　A. 3. 9 双网浓缩机能量平衡计算

　　A. 3. 9. 1 后浮选送来浆料带入的热量 Q8. 4 =21423. 02 (MJ)

　　A. 3. 9. 2 双网浓缩机送出浆料带走的热量 Q9. 2

　　送出的浆料带水 m9. 2水 = 1. 0÷11. 2%-1. 0= 7. 93 (t)

　　Q9. 2=(C水 ·m9. 2水 +C纤 ·m9. 2纤 ) · (t9. 2 -t0 ) = (4. 187× 7. 93+1. 468× 1. 0) × (51. 5-0)

　　= 1785. 55 (MJ)

　　A. 3. 9. 3 浆料经浓缩后 , 白水带出的热量 Q9. 1

　　m9. 1 =m8. 4水 -m9. 2水 = 99-7. 93= 91. 07

　　Q9. 1=C水 ·m9. 1 · (t9. 1 -t0 ) = 4. 187× 91. 07× (51. 5-0) = 19637. 47 (MJ)

　　A. 3. 9. 4 散热损失的热量 Q6. 4

　　Q6. 4=Q5. 2 +Q6. 1 +Q6. 2 -Q6. 3 = 573. 36+437. 77+319. 73-1216. 17= 114. 69 (MJ)

　　A. 3. 10 还原漂白能量平衡计算

　　A. 3. 10. 1 双网浓缩机送来浆料带入的热量 Q9. 2 = 1785. 55 (MJ)

　　A. 3. 10. 2 添加漂剂带入的热量 Q 10. 1

　　(漂剂加入的量较少 ,且浓度较低 , 比照水来计算)