GB/T 27709-2011 带二氧化氯的四段漂白系统能量平衡及能量效率计算方法

　　ICS 85-010 Y 30

　　中 华 人 民 共 和 国 国 家 标 准

　　GB/T 27709—2011

　　带二氧化氯的四段漂白系统能量平衡及

　　能量效率计算方法

　　Calculation method ofenergy equilibrium and energy efficiencyin fourstages

　　bleachingsystem with chlorinedioxide

　　2011-12-30发布 2012-07-01实施

　　中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局中 国 国 家 标 准 化 管 理 委 员 会

　　

　　发

　　

　　布

　　GB/T 27709—2011

　　前 言

　　本标准按照 GB/T 1. 1—2009给出的规则起草 。

　　本标准由中国轻工业联合会提出 。

　　本标准由全国造纸工业标准化技术委员会(SAC/TC141)归 口 。

　　本标准起草单位 : 中国制浆造纸研究院 、大连工业大学 、山东日照亚太森博浆纸有限公司 。

　　本标准主要起草人 :刘秉钺 、陈曦 、张扬 、黎的非 。

　　Ⅰ

　　GB/T 27709—2011

　　带二氧化氯的四段漂白系统能量平衡及

　　能量效率计算方法

　　1 范围

　　本标准规定了 CD EOD1D2 (二氧化氯代替部分氯的氯化— 加氧强化的碱抽提— 第一段二氧化氯 — 第二段二氧化氯)四段漂白系统的能量平衡及能量效率的计算方法 。

　　本标准适用于制浆造纸企业带二氧化氯的四段漂白系统的能量平衡及能量效率测试与计算 。

　　2 规范性引用文件

　　下列文件对于本文件的应用是必不可少的 。凡是注 日期的引用文件 ,仅注 日期的版本适用于本文件 。凡是不注日期的引用文件 ,其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件 。

　　GB/T 27736—2011 制浆造纸企业生产过程的系统能量平衡计算方法通则

　　3 能量平衡方框图

　　3. 1 带二氧化氯的四段漂白系统能量平衡方框图见图 1。

　　图 1 带二氧化氯的四段漂白系统能量平衡方框图

　　3. 2 体系边界 :从洗涤筛选 、氧脱处理后的浆料进入漂白车间开始 ,至最后成漂白浆为止 。

　　3. 3 图 1 中符号说明 :

　　Q1— 浆料带入的热量 ;

　　Q2— 送入的过热蒸汽带入的热量 ;

　　Q3— 加入的热水 、白水带入的热量 ;

　　Q4— 加入漂剂 、助剂带入的热量 ;

　　Q5— 化学反应热的热量 ;

　　Q6— 浆料带出的热量 ;

　　1

　　GB/T 27709—2011

　　Q7— 排放的滤液 、溢流带走的热量 ;

　　Q8— 散热损失的热量 。

　　图 1 中符号的单位为 MJ。

　　4 能量平衡计算公式说明(以生产 1 t漂白浆为基准)

　　4. 1 输入热量

　　4. 1. 1 浆料带入的热量 Q1 按式(1)计算 :

　　Q1 = (C纤 ·m1纤 +C水 ·m1水 ) · (t1 -t0 ) …………………………( 1 )

　　式中 :

　　C纤 — 浆料纤维的比热容 ,MJ/(t· ℃) ;

　　C水 — 水的比热容 ,MJ/(t· ℃) ;

　　m1纤 — 绝干纤维的量 ,t;

　　m1水 — 浆料中水的量 ,t;

　　t1 — 浆料温度 , ℃ 。

　　t0 — 基准温度 ,0 ℃ 。

　　4. 1. 2 送入的过热蒸汽带入的热量 Q2 按式(2)计算 :

　　Q2 = [C汽 · (tg -tb) +γb +C水 · (tb -t0 )] m2 ………………………( 2 )

　　式中 :

　　C汽 — 过热蒸汽的比热容 ,MJ/(t· ℃) ;

　　m2 — 通入的蒸汽的量 ,t;

　　tg — 过热蒸汽的温度 , ℃ ;

　　tb — 相应压力饱和蒸汽的温度 ℃ ;

　　γb — 相应压力下的汽化潜热,MJ/t;

　　4. 1. 3 加入的热水 、白水带入的热量 Q3 按式(3)计算 :

　　Q3 =C水 ·m3水 · (t3 -t0 ) …………………………( 3 )

　　Q4 = (Cx ·m4a +C水 ·m4水 ) · (t4 -t0 ) …………………………( 4 )

　　式中 :

　　m3水 — 送入水的量 ,t;

　　t3 — 送入水的温度 , ℃ 。

　　4. 1. 4 加入漂剂 、助剂带入的热量 Q4 按式(4)计算 :

　　式中 :

　　Cx — 某种漂剂的比热容 ,MJ/(t· ℃) ;

　　m4a — 漂液中漂剂的用量 ,t;

　　m4水 — 漂液中水的用量 ,t;

　　t4 — 漂剂送入的温度 , ℃ 。

　　4. 1. 5 化学反应热的热量 Q5 按式(5)的计算 :

　　Q5 =A ·m5 …………………………( 5 )

　　式中 :

　　m5— 加入化学品的用量 , kg;

　　A — 该种化学品的单位发热量 ,MJ/kg。

　　2

　　GB/T 27709—2011

　　4. 2 输出热量

　　4. 2. 1 浆料带出的热量 Q6 按式(6)计算 :

　　Q6 = (C纤 ·m6纤 +C水 ·m6水 ) · (t6 -t0 ) …………………………( 6 )

　　式中 :

　　m6纤 — 绝干纤维的量 ,t;

　　m6水 — 浆料中含水的量 ,t;

　　t6 — 浆料的温度 , ℃ 。

　　4. 2. 2 排放的滤液 、溢流带走的热量 Q7 按式(7)计算 :

　　Q7 =C水 ·m7 · (t7 -t0 ) …………………………( 7 )

　　Q8 =Q入 -Q出 …………………………( 8 )

　　式中 :

　　m7— 排水的量 ,t;

　　t7 — 排水的温度 , ℃ 。

　　4. 2. 3 散热损失的热量 Q8 按式(8)计算 :

　　式中 :

　　Q入 — 输入的热量 ,MJ;

　　Q出 — 输出的热量 ,MJ。

　　4. 3 电能计算(计算全系统的总用电负荷 P)

　　计算全系统的总用电负荷 P 见式(9) , 即 :

　　P = ∑ ψ ·Ki ·Pi =ψ · (K1 ·P1 +K2 ·P2 + … + Kn ·Pn) ………………( 9 )

　　式中 :

　　Ki— 用电设备的需要系数 ;

　　ψ — 参差系数 ,一般取 ψ=0. 8~0. 9;

　　Pi— 用电设备的装机容量 ,kW 。

　　5 带二氧化氯的四段漂白系统有关效率的计算

　　5. 1 带二氧化氯的四段漂白系统生产 1 t漂白浆所需热能 Q(GJ/t浆)按式(10)计算 ,蒸汽量 M(t/t浆)按式(11)计算 :

　　Q=Q2 …………………………( 10 )

　　5. 2 带二氧化氯的四段漂白系统生产 1 t漂白浆所消耗的电能 p(kW · h/t浆)按式(12)计算 :

　　M =m2 (附蒸汽参数) …………………………( 11 )

　　式中 :

　　22. 5— 每天工作的时间 ,h;

　　P — 全系统的用电负荷 ,kW ;

　　G — 带二氧化氯漂的四段漂白系统的漂白浆产量 ,t/d。

　　5. 3 带二氧化氯的四段漂白系统生产 1 t漂白浆所需清水 G(t/t浆)按式(13)计算 :

　　p= 22. 5 ·P/G …………………………( 12 )

　　G=G1 +G2 +G3 +G4 +M …………………………( 13 )

　　3

　　GB/T 27709—2011

　　式中 :

　　G1— 随二氧化氯进入的清水量 ,t;

　　G2— 随氢氧化钠进入的清水量 ,t;

　　G3— 随过氧化氢进入的清水量 ,t;

　　G4— 洗浆用清水量 ,t;

　　M — 系统使用的直接加热的中压蒸汽量 ,t。

　　5. 4 带二氧化氯的四段漂白系统生产 1 t漂白浆所排放的废水量 F(t/t浆)按式(14)计算 :

　　注 : 带二氧化氯的四段漂白系统能量平衡及能量效率( F)7体计算实例参见附录 A…。………………………( 14 )

　　6 能量平衡表

　　带二氧化氯的四段漂白系统的能量平衡见表 1。

　　表 1 带二氧化氯的四段漂白系统能量平衡表

　　序号

　　输 入 能 量

　　输 出 能 量

　　项 目

　　数量/MJ

　　项 目

　　数量/MJ

　　1

　　浆料带入的热量 Q1

　　2

　　送入的过热蒸汽带入的热量 Q2

　　3

　　加入的热水 、白水带入的热量 Q3

　　4

　　加入漂剂 、助剂带入的热量 Q4

　　5

　　化学反应热的热量 Q5

　　6

　　浆料带出的热量 Q6

　　7

　　排放的滤液 、溢流带走的热量 Q7

　　8

　　散热损失的热量 Q8

　　合 计

　　合 计

　　7 能量流向图

　　按照 GB/T 27736—2011中 5. 3. 5 的要求绘制带二氧化氯的四段漂白系统能量平衡流向图 。

　　4

　　GB/T 27709—2011

　　附 录 A

　　(资料性附录)

　　带二氧化氯的四段漂白系统能量平衡及能量效率计算实例

　　A. 1 能量平衡有关数据

　　A. 1. 1 水的比热容 4. 187MJ/(t· ℃) ;纤维的比热容 1. 423MJ/(t· ℃) ;氯气的比热容 0. 482MJ/(t· ℃) ; NaOH 的比热 容 1. 13 MJ/(t · ℃) ; 氧 气 的 比 热 容 0. 909 MJ/(t · ℃) ; 二 氧 化 氯 (ClO2 ) 的 比 热 容0. 477MJ/(t· ℃) ;过氧化氢的比热容 3. 987MJ/(t· ℃) 。

　　A. 1. 2 CD 反应塔 :生产吨漂白浆用浆料 1. 1 t,浆料进入 CD 反应塔的温度 70 ℃ ,浆浓 12%;ClO2 用量 20 kg,温度为 20 ℃ ,溶液浓度 10kg/t;Cl2 用量 10kg,温度为 20 ℃;处理后浆料送出的温度 65 ℃ ,浆浓 3% ;处理过程中纤维损失 1. 5% 。

　　A. 1. 3 CD 洗浆机 :加入的热水量 1. 8 t,温度 77 ℃ ;D1 滤液槽送来的滤液量为 3. 66 t,温度 75 ℃ ;CD滤液槽送来的滤液量为 34 t,温度 75 ℃ ;EO 滤液槽送来的滤液量为 3 t,温度 75 ℃;洗后浆料送出的温度 67 ℃ ,浆浓 15% 。

　　A. 1. 4 EO 反应塔 :NaOH 加入量 0. 07 t,溶液浓度 100 kg/t,溶液温度 20 ℃ ;O2 加入量为 5 kg,温度25 ℃;通入的中 压 过 热 蒸 汽 量 为 150 kg,压 力 1 MPa,温 度 270 ℃ ; H2 O2 加 入 量 为 5 kg,溶 液 浓 度100 kg/t,溶液温度 25 ℃;处理后浆料送出的温度 75 ℃ ,浆浓 2. 2% ;处理过程中纤维损失 0. 5% 。

　　A. 1. 5 EO 洗浆机 :加入的热水量 2. 45 t,温度 75 ℃ ;D1 滤液槽送来的滤液量为 2. 45 t,温度 75 ℃ ;EO滤液槽送来的滤液量为 25. 7 t,温度 75 ℃;洗后浆料送出的温度 75 ℃ ,浆浓 15% 。

　　A. 1. 6 D1 反 应 塔 : NaOH 加 入 量 为 0. 59 kg,溶 液 浓 度 100 kg/t, 溶 液 温 度 20 ℃ ;ClO2 加 入 量 为10 kg,温度 20 ℃ ,溶液浓度 10 kg/t;通入的中压过热蒸汽量为 0. 08 t,压力 1 MPa,温度 270 ℃ ;处理后浆料送出的温度 75 ℃ ,浆浓 2. 2% ;处理过程中纤维损失 4% 。

　　A. 1. 7 D1 洗浆机 :D2 滤液槽送来的滤液量为 3. 29 t,温度 75 ℃ ;D1 滤液槽送来的滤液量为 26. 46 t,温度 75 ℃;洗后浆料送出的温度 75 ℃ ,浆浓 15% 。

　　A. 1. 8 D2 反应塔 :NaOH 加入量为 4 kg,溶液浓度 100 kg/t,溶液温度 20 ℃ ;ClO2 加入量为 5 kg,温度 20 ℃ ,溶液浓度 10 kg/t;通入的中压过热蒸汽量为 0. 06 t,压力 1 MPa,温度 270 ℃;处理后浆料送出的温度 75 ℃ ,浆浓 2. 2% ;处理过程中纤维损失 3. 4% 。

　　A. 1. 9 D2 洗浆机 :加入的热水量 1. 64 t,温度 75 ℃ ;D2 滤液槽送来的滤液量为 36. 5 t,温度 75 ℃ ;洗后浆料送出的温度 75 ℃ ,浆浓 15% 。

　　A. 1. 10 漂后浆塔 :加入的纸车间白水温度 65 ℃;送去纸板车间的浆浓 3% 。

　　A. 1. 11 化学反应热:ClO2 在反应过程中发生放热反应 ,放热量为 2. 893 MJ/kg;Cl2 在反应过程中发生放热反应 ,放热量为 2. 85 MJ/kg。

　　A. 1. 12 加热的(中压)过热蒸汽的参数 :温度 270 ℃ ,压力 1. 0 MPa,查表得 : 1. 0 MPa饱和蒸汽的汽

　　A(化)热1 1(t)1带(80)二(℃)氧,化(γ)180的四段(2019). 漂白(3M)J系(/t)统,C电(汽)设(2). 备的需要(001MJ/)(系(t)·数℃(K)。)和装机容量(P)见表 A. 1。

　　A. 2 能量平衡方框图

　　带二氧化氯的四段漂白系统能量平衡方框图见图 A. 1。

　　5

　　GB/T 27709—2011

　　图 A. 1 带二氧化氯的四段漂白系统能量平衡方框图

　　6

　　GB/T 27709—2011

　　图中符号说明 :

　　Q1. 1 — 氧脱处理后送来的浆料带来的热量 ;

　　Q1. 2 — 加入到 CD 反应塔的二氧化氯带来的化学反应热及显热 ; Q1. 3 — 加入的氯气带来的化学反应热及显热 ;

　　Q1. 4 — 送去 CD 洗浆机的浆料带走的热量 ;

　　Q1. 5 — 从 CD 滤液槽来的稀释水带入的热量 ;

　　Q1. 6 — 散热损失的热量 ;

　　Q2. 1 — 加入到 CD 洗浆机的热水带入的热量 ;

　　Q2. 2 — 由 D1 滤液槽送来的滤液带入的热量 ;

　　Q2. 3 — 由 CD 滤液槽送来的滤液带入的热量 ;

　　Q2. 4 — 由 EO 滤液槽送来的滤液带入的热量 ;

　　Q2. 5 — 送去 EO 反应塔的浆料带走的热量 ;

　　Q2. 6 — 送去 CD 滤液槽的滤液带走的热量 ;

　　Q2. 7 — 散热损失的热量 ;

　　Q3. 1 — 加入到 EO 反应塔的 NaOH 溶液带入的热量 ;

　　Q3. 2 — 氧气带来的热量 ;

　　Q3. 3 — 通入的中压过热蒸汽带入的热量 ;

　　Q3. 4 — 通入的过氧化氢溶液带入的热量 ;

　　Q3. 5 — 送去 EO 洗浆机的浆料带走的热量 ;

　　Q3. 6 — 从 EO 滤液槽送来的滤液带入的热量 ;

　　Q3. 7 — 散热损失的热量 ;

　　Q4. 1 — 从 EO 滤液槽送来滤液带入的热量 ;

　　Q4. 2 — 从 D1 滤液槽送来滤液带入的热量 ;

　　Q4. 3 — 加入的热水带入的热量 ;

　　Q4. 4 — 送入 D1 反应器的浆料带走的热量 ;

　　Q4. 5 — 送入 EO 滤液槽的滤液带走的热量 ;

　　Q5. 1 — 加入的 NaOH 溶液带入的热量 ;

　　Q5. 2 — 加入的二氧化氯带来的化学反应热及显热 ;

　　Q5. 3 — 通入的中压过热蒸汽带入的热量 ;

　　Q5. 4 — 送去 D1 洗浆机的浆料带走的热量 ;

　　Q5. 5 — 由 D1 滤液槽送来的滤液带入的热量 ;

　　Q5. 6 —D1 反应器散热损失的热量 ;

　　Q6. 1 — 由 D2 滤液槽送来的滤液带入的热量 ;

　　Q6. 2 — 由 D1 滤液槽送来的滤液带入的热量 ;

　　Q6. 3 — 送入 D2 反应塔的浆料带走的热量 ;

　　Q6. 4 — 送入 D1 滤液槽的滤液带走的热量 ;

　　Q7. 1 — 加入的 NaOH 溶液带入的热量 ;

　　Q7. 2 — 加入的二氧化氯带来的化学反应热及显热 ;

　　Q7. 3 — 通入的中压过热蒸汽带入的热量 ;

　　Q7. 4 — 送去 D2 洗浆机的浆料带走的热量 ;

　　Q7. 5 — 由 D2 滤液槽送来的滤液带入的热量 ;

　　7

　　GB/T 27709—2011

　　Q7. 6 —D2 反应器散热损失的热量 ;

　　Q8. 1 — 加入到 D2 洗浆机的热水带入的热量 ;

　　Q8. 2 — 由 D2 滤液槽送来的滤液带入的热量 ;

　　Q8. 3 — 送入漂后浆塔的浆料带走的热量 ;

　　Q8. 4 — 送入 D2 滤液槽的滤液带走的热量 ;

　　Q9. 1 — 漂后浆塔送纸板车间的浆料带走的热量 ;

　　Q9. 2 — 由纸板车间送入漂后浆塔的白水带入的热量 ;

　　Q10. 1 —D2 滤液槽中通入的热水带入的热量 ;

　　Q11. 1 — 补加的热水带入的热量 ;

　　Q12. 1 —EO 滤液槽溢流排放的滤液带走的热量 ;

　　Q13. 1 —CD 滤液槽溢流排放的滤液带走的热量 。

　　图中符号的单位为 MJ。

　　A. 3 能量平衡计算(以生产 1 t漂白浆为基准 ,基准温度为 0 ℃ )

　　A. 3. 1 CD 反应塔能量平衡计算

　　A. 3. 1. 1 氧脱处理后送来的浆料带来的热量 Q1. 1

　　m1. 1水 =m1. 1纤 /12% -m1. 1纤 = 1. 1÷12%-1. 1= 8. 067(t)

　　Q1. 1=(C纤 ·m1. 1纤 +C水 ·m1. 1水 ) · (t1. 1 -t0 )

　　A. 3. 1. 2 加入的二氧化氯带来的化学反应热及显热 Q1. 2

　　= (1. 423× 1. 1+4. 187× 8. 067) × (70-0)= 2473. 93(MJ)

　　A. 3. 1. 2. 1 二氧化氯的化学反应热带入热量 Q1. 2a

　　A. 3. 1. 2. 2 加入的二氧化氯溶液带入的热量 Q1. 2b

　　Q1. 2a= 2. 893 ·m1. 2a= 2. 893× 20= 57. 86(MJ)

　　m1. 2水 = 20÷10= 2(t)

　　= (0. 477× 0. 02+4. 187×2) × (20-0)= 167. 67(MJ)

　　A. 3. 1. 3 加入的氯气带来的化学反应热及显热热量 Q1. 3

　　Q1. 2=Q1. 2a+Q1. 2b= 57. 86+167. 67= 225. 53(MJ)

　　A. 3. 1. 3. 2 加入的氯气带入的热量 Q1. 3b

　　A. 3. 1. 3. 1 氯气的化学反应热带入热量 Q1. 3a Q1. 3a= 2. 85 ·m1. 3a= 2. 85× 10= 28. 5(MJ)

　　Q1. 3b=CCl2 ·m1. 3 · (t1. 3 -t0 )

　　=0. 482× 0. 01× (20-0)=0. 096(MJ)

　　A. 3. 1. 4 送去 CD 洗浆机的浆料带出的热量 Q1. 4

　　Q1. 3=Q1. 3a+Q1. 3b= 28. 5+0. 096= 28. 60(MJ)

　　m1. 4纤 = 1. 1× (1-1. 5%) = 1. 083 5(t)

　　m1. 4水 = 1. 083 5÷3%-1. 083 5= 35. 033(t)

　　Q1. 4=(C纤 维 ·m1. 4纤 +C水 ·m1. 4水 ) · (t1. 4 -t0 )

　　A. 3. 1. 5 从 CD 滤液槽来的稀释水带入的热量 Q1. 5

　　= (1. 423× 1. 083 5+4. 187× 35. 033) × (65-0)= 9 634. 63(MJ)

　　m1. 5水 =m1. 4水 ― m1. 1水 ― m1. 2水 = 35. 033-8. 067-2= 24. 966(t)

　　8

　　GB/T 27709—2011

　　= 4. 187× 24. 966× (67-0)= 7003. 68(MJ)

　　Q1. 5=C水 ·m1. 5 · (t1. 5 -t0 )

　　A. 3. 1. 6 散热损失的热量 Q1. 6

　　Q1. 6=Q1. 1 +Q1. 2 +Q1. 3 +Q1. 5 -Q1. 4

　　= 2473. 93+225. 53+28. 60+7003. 68-9 634. 63= 97. 11(MJ)

　　A. 3. 2 CD 洗浆机能量平衡计算

　　A. 3. 2. 1 从 CD 反应塔来的浆料带入的热量 Q1. 4 Q1. 4 = 9 634. 63(MJ)

　　A. 3. 2. 2 加入的热水带入的热量 Q2. 1

　　= 4. 187× 1. 80× (77-0)= 580. 32(MJ)

　　Q2. 1=C水 ·m2. 1 · (t2. 1 -t0 )

　　A. 3. 2. 3 由 D1 滤液槽送来的滤液带入的热量 Q2. 2

　　= 4. 187× 3. 66× (75-0)= 1 149. 33(MJ)

　　A. 3. 2. 4 由 CD 滤液槽送来的滤液带入的热量 Q2. 3 Q2. 3=C水 ·m2. 3 · (t2. 3 -t0 )

　　Q2. 2=C水 ·m2. 2 · (t2. 2 -t0 )

　　A. 3. 2. 5 由 EO 滤液槽送来的滤液带入的热量 Q2. 4

　　= 4. 187× 34×(67-0)= 9 537. 99(MJ)

　　= 4. 187× 3× (75-0)= 942. 08(MJ)

　　A. 3. 2. 6 送去 EO 反应塔的浆料带出的热量 Q2. 5 m2. 5纤 =m1. 4纤 = 1. 083 5(t)

　　Q2. 4=C水 ·m2. 4 · (t2. 4 -t0 )

　　m2. 5水 = 1. 083 5÷15%-1. 083 5= 6. 140(t)

　　Q2. 5=(C纤 ·m2. 5纤 +C水 ·m2. 5水 ) · (t2. 5 -t0 )

　　A. 3. 2. 7 送去 CD 滤液槽的滤液带出的热量 Q2. 6

　　= (1. 423× 1. 083 5+4. 187× 6. 140) × (67-0)= 1 825. 75(MJ)

　　m2. 6=m1. 4水 +m2. 1 +m2. 2 +m2. 3 +m2. 4 -m2. 5

　　= 35. 033+1. 8+3. 66+34+3-6. 140= 71. 353(t)

　　Q2. 6=C水 ·m2. 6 · (t2. 6 -t0 )

　　A. 3. 2. 8 散热损失的热量 Q2. 7

　　= 4. 187× 71. 353× (67-0)= 20016. 59(MJ)

　　Q2. 7=Q1. 4 +Q2. 1 +Q2. 2 +Q2. 3 +Q2. 4 -(Q2. 5 +Q2. 6 )

　　= 9 634. 63+580. 32+1 149. 33+9 537. 99+942. 08-(1 825. 75+20016. 59)= 2. 01(MJ)

　　A. 3. 3 EO 反应塔能量平衡计算

　　A. 3. 3. 1 由 CD 洗浆机送来的浆料带入的热量 Q2. 5 Q2. 5 = 1 825. 75(MJ)

　　A. 3. 3. 2 加入 NaOH 溶液带入的热量 Q3. 1

　　m3. 1水 = 70÷100= 0. 7(t)

　　Q3. 1=(CNaOH ·m3. 1NaOH +C水 ·m3. 1水 ) · (t3. 1 -t0 )

　　9

　　GB/T 27709—2011

　　A. 3. 3. 3 氧气带入的热量 Q3. 2 Q3. 2=C氧 ·m3. 2 · (t3. 2 -t0 )

　　= (1. 13× 0. 07+4. 187× 0. 7) × (20-0)= 60. 20(MJ)

　　A. 3. 3. 4 通入的中压过热蒸汽带入的热量 Q3. 3

　　= 0. 909× 0. 005× (25-0)= 0. 11(MJ)

　　A. 3. 3. 4. 1 中压过热蒸汽的热焓值i中

　　i中 =C汽 · (t270 -t180) +γ180 +C水 · (t180 -0)

　　A. 3. 3. 4. 2 通入的中压过热蒸汽带入的热量 Q3. 3

　　= 2. 001× (270-180) +2019. 3+4. 187× (180-0)= 2 953. 05(MJ/t)

　　= 0. 15× 2 953. 05= 442. 96(MJ)

　　Q3. 3 =m3. 3 ·i中

　　A. 3. 3. 5 通入的过氧化氢溶液带入的热量 Q3. 4 m3. 4水 = 5÷100= 0. 05(t)

　　Q3. 4=(CH2O2 ·m3. 4H2O2 +C水 ·m3. 4水 ) · (t3. 4 -t0 )

　　A. 3. 3. 6 送去 EO 洗浆机的浆料带走的热量 Q3. 5

　　= (3. 987× 0. 005+4. 187× 0. 05) × (25-0)= 5. 73(MJ)

　　m3. 5纤 =m2. 5纤 · (1-0. 5%) = 1. 083 5× (1-0. 5%) = 1. 078 1(t)

　　m3. 5水 = 1. 078 1÷2. 2%-1. 078 1= 47. 926(t)

　　Q3. 5=(C纤 ·m3. 5纤 +C水 ·m3. 5水 ) · (t3. 5 -t0 )

　　A. 3. 3. 7 从 EO 滤液槽送来的滤液带入的热量 Q3. 6

　　= (1. 423× 1. 078 1+4. 187× 47. 926) × (75-0)= 15 165. 02(MJ)

　　m3. 6 =m3. 5水 ― m3. 1水 ― m3. 3 ― m3. 4水 ― m2. 5水

　　= 47. 926-0. 7-0. 15-0. 05-6. 140= 40. 886(t)

　　Q3. 6=C水 ·m3. 6 · (t3. 6 -t0 )

　　A. 3. 3. 8 散热损失的热量 Q3. 7

　　= 4. 187× 40. 886× (75-0)= 12 839. 23(MJ)

　　Q3. 7=Q2. 5 +Q3. 1 +Q3. 2 +Q3. 3 +Q3. 4 +Q3. 6 -Q3. 5

　　= 1 825. 75+60. 20+0. 11+442. 96+5. 73+12839. 23-15 165. 02= 8. 96(MJ)

　　A. 3. 4 EO 洗浆机能量平衡计算

　　A. 3. 4. 1 由 EO 反应塔送来的浆料带入的热量 Q3. 5 Q3. 5 = 15 165. 02(MJ)

　　A. 3. 4. 2 从 EO 滤液槽送来滤液带入的热量 Q4. 1

　　Q4. 1=C水 ·m4. 1 · (t4. 1 -t0 )

　　A. 3. 4. 3 从 D1 滤液槽送来滤液带入的热量 Q4. 2

　　= 4. 187× 25. 7× (75-0)= 8070. 44(MJ)

　　Q4. 2=C水 ·m4. 2 · (t4. 2 -t0 )

　　A. 3. 4. 4 加入的热水带入的热量 Q4. 3

　　= 4. 187× 2. 45× (75-0)= 769. 36(MJ)